Auruturbiini disain
Struktuuriliselt koosneb kaasaegne auruturbiin (joonis 3.4) ühest või mitmest silindrist, milles toimub auruenergia muundamise protsess, ja mitmest seadmest, mis tagavad selle tööprotsessi korralduse.
Silinder. Auruturbiini põhisõlm, milles auru siseenergia muundatakse auruvoolu kineetiliseks energiaks ja seejärel rootori mehaaniliseks energiaks, on silinder. See koosneb fikseeritud korpusest (kahe osa turbiini staator, mis on jagatud horisontaalse jaotusega; juht (düüsi) labad, labürindi tihendid, sisselaske- ja väljalasketorud, laagrite tuged jne) ja selles korpuses pöörlevast rootorist (võll, kettad , rootori labad jne). Düüsilabade põhiülesanne on muundada düüside massiivides paisuva auru potentsiaalne energia koos rõhu langusega ja samaaegse temperatuuri langusega organiseeritud auruvoolu kineetiliseks energiaks ja suunata see rootori labadele. Rootorilabade ja turbiini rootori põhieesmärk on muundada auruvoolu kineetiline energia pöörleva rootori mehaaniliseks energiaks, mis omakorda muundatakse generaatoris elektrienergiaks. Võimsa auruturbiini rootor on näidatud joonisel 3.5.
Düüsilabade kroonide arv auruturbiini igas silindris on võrdne vastava rootori töölabade kroonide arvuga. Kaasaegsetes võimsates auruturbiinides eristatakse madala, keskmise, kõrge ja ülikõrge rõhuga silindreid (joonis 3.6.). Tavaliselt on ülikõrgsurvesilindriks silinder, mille aururõhk sisselaskeava juures ületab 30,0 MPa, kõrgsurveballooniks on turbiini sektsioon, mille sisselaskeava aururõhk varieerub vahemikus 23,5 - 9,0 MPa, a keskmise rõhuga silinder on turbiini sektsioon, mille sisselaskeava aururõhk on umbes 3,0 MPa, silinder madal rõhk- sektsioon, mille aururõhk sisselaskeava juures ei ületa 0,2 MPa. Kaasaegsetes võimsates turbiiniagregaatides võib madalrõhusilindrite arv ulatuda 4-ni, et tagada tugevuselt vastuvõetav turbiini viimaste astmete töölabade pikkus.
Auru jaotusorganid. Turbiini silindrisse siseneva auru kogust piirab klappide avanemine, mida koos juhtimisastmega nimetatakse aurujaotussõlmedeks. Turbiini ehitamise praktikas eristatakse kahte tüüpi auru jaotust - drossel ja otsik. Drosselklapi aurujaotus tagab auru juurdevoolu pärast klapi avamist ühtlaselt kogu düüsilabade võra ümbermõõdu ulatuses. See tähendab, et voolukiiruse muutmise funktsiooni täidab liikuva klapi ja fikseeritud pesa vaheline rõngakujuline vahe. Voolukiiruse muutmise protsess selles konstruktsioonis on seotud drosseliga. Mida vähem on klapp avatud, seda suurem on drosselist tingitud aururõhu kadu ja seda väiksem on selle voolukiirus silindri kohta.
Düüside aurujaotus hõlmab juhtlabade jaotamist piki ümbermõõtu mitmeks segmendiks (düüside rühmad), millest igaühel on eraldi auruvarustus, mis on varustatud oma klapiga, mis on kas suletud või täielikult avatud. Kui klapp on avatud, on selle rõhukadu minimaalne ja auru voolukiirus on võrdeline ringi osaga, mille kaudu see aur turbiini siseneb. Seega ei toimu düüside aurujaotusel drosselprotsessi ja rõhukaod on viidud miinimumini.
Kõrge ja ülikõrge algrõhu korral auru sisselaskesüsteemis kasutatakse nn mahalaadijaid, mis on ette nähtud vähendama algrõhu langust klapil ja vähendama jõudu, mida tuleb klapile rakendada, kui see on avatud.
Mõnel juhul nimetatakse drosselit ka turbiini auruvoolu kvalitatiivseks reguleerimiseks ja düüside auru jaotust kvantitatiivseks.
Reguleerimissüsteem. See süsteem võimaldab turbogeneraatorit võrguga sünkroniseerida, et seadistada töötamisel määratud koormus ühine võrk, et tagada turbiini üleminek tühikäigule, kui elektriline koormus langeb. Tsentrifugaalkiiruse regulaatoriga kaudse juhtimissüsteemi skemaatiline diagramm on näidatud joonisel 3.7.
Turbiini rootori ja regulaatori siduri pöörlemissageduse suurenemisega suureneb koormuste tsentrifugaaljõud, kiirusregulaatori sidur1 tõuseb, surudes regulaatori vedru kokku ja keerates kangi AB ümber punkti B. Kangiga ühendatud pool2 punktis C liigub keskmisest asendist ülespoole ja edastab hüdroliini4 ülemise õõnsuse läbi aknaa ja alumise joone tühjendusliiniga5 läbi aknab. Rõhu erinevuse mõjul liigub servomootori kolb allapoole, sulgedes juhtventiili6 ja vähendades auru läbipääsu turbiini7, mis põhjustab rootori kiiruse vähenemise. Samaaegselt servomootori varda nihutamisega pöörleb hoob AB punkti A suhtes, liigutades pooli allapoole ja peatades vedeliku voolu servomootorisse. Pool naaseb keskasendisse, mis stabiliseerib ülemineku uuel (vähendatud) rootori kiirusel. Kui turbiini koormus suureneb ja rootori kiirus langeb, siis nihutatakse regulaatori elemendid vaadeldavale suunale vastupidises suunas ja reguleerimisprotsess kulgeb sarnaselt, kuid turbiini siseneva auruvoolu suurenemisega. See toob kaasa rootori pöörlemiskiiruse suurenemise ja genereeritud voolu sageduse taastamise.
Näiteks tuumaelektrijaamades kasutatavates auruturbiinide juhtimissüsteemides kasutatakse töövedelikuna reeglina turbiiniõli. Iseloomulik omadus juhtimissüsteemis kasutatakse turbiini juhtimissüsteeme K-300240-2 ja K-500-240-2 asemel turbiini õli auru kondensaat. Kõigil NPO "Turboatomi" turbiinidel kasutatakse lisaks traditsioonilistele hüdrojuhtimissüsteemidele ka suurema kiirusega elektrohüdraulilisi juhtimissüsteeme (EGSR).
Piirang. Turbiiniseadmetes kasutatakse traditsiooniliselt "madala kiirusega" - mitu pööret minutis - barringut. Pöördeseade on ette nähtud rootori aeglaseks pöörlemiseks turbiini käivitamisel ja seiskamisel, et vältida rootori termilisi moonutusi. Üks pöördeseadme konstruktsioonidest on näidatud joonisel fig. 3.8. See sisaldab elektrimootorit, mille uss on ühendatud vahevõllil asuva tigurattaga1. Selle võlli spiraalvõtmele on paigaldatud vedav hammasratas, mis tõkestusseadme sisselülitamisel haakub turbiini võllil istuva käitatava hammasrattaga. Pärast auru tarnimist turbiinile suureneb rootori kiirus ja ajam lülitub automaatselt välja.
Laagrid ja toed. Auruturbiini agregaadid asuvad reeglina horisontaalselt elektrijaama masinaruumis. See paigutus määrab kasutamise turbiinis koos tõukejõu laagritega, samuti tõuke- või tugi-tõukelaagritega 3 (vt joonis 3.8). Tugilaagrite puhul on energeetikas kõige levinum nende paarisarv – iga rootori jaoks on kaks tugilaagrit. Raskete rootorite jaoks (kiirte turbiinide madalsurve rootorid kiirusega 3000 p/min ja kõik "madala kiirusega" turbiinide rootorid kiirusega 1500 p/min eranditult) saab kasutada jõuturbiinide ehitamiseks traditsioonilisi hülsslaagreid. Sellises laagris toimib voodri alumine pool kandepinnana ja ülemine pool siibrina töö käigus tekkivate häirete korral. Sellised häired hõlmavad rootori jääkdünaamilist tasakaalustamatust, kriitiliste kiiruste möödumisel tekkivaid häireid, auruvoolu mõjul tekkivatest muutuvatest jõududest tingitud häireid. Raskete rootorite allapoole suunatud raskusjõud suudab reeglina kõik need häired maha suruda, mis tagab turbiini sujuva töö. Ja suhteliselt kergete rootorite (kõrg- ja keskmise rõhuga rootorite) puhul võivad kõik loetletud häired olla olulised võrreldes rootori kaaluga, eriti suure tihedusega auruvoolu korral. Nende häirete mahasurumiseks on välja töötatud nn segmendilaagrid. Nendes laagrites on igal segmendil suurem summutusvõime võrreldes hülsslaagriga.
Loomulikult on segmendi tugilaagri konstruktsioon, kus iga segment varustatakse õliga eraldi, palju keerulisem kui hülsslaager. Kuid järsult suurenenud töökindlus tasub selle tüsistuse eest.
Mis puutub tõukelaagrisse, siis selle konstruktsiooni kaalus Stodola põhjalikult ja see pole viimase sajandi jooksul praktiliselt muutunud. Toed, milles tõuke- ja tõukelaagrid asuvad, on tõukelaagri piirkonnas libisevad "fikseerimispunktiga". See tagab aksiaalsete vahekauguste minimeerimise maksimaalse aururõhu piirkonnas, s.o. lühimate labade piirkonnas, mis omakorda võimaldab minimeerida lekkekadusid selles tsoonis.
Joonisel fig. 3.8. See turbiin kasutab kombineeritud rootorit. Esimesed 19 kõrgtemperatuurilises tsoonis töötavat ketast sepistatakse ühes tükis turbiini võlliga, kolm viimast on monteeritud.
Fikseeritud düüside massiivi, mis on kinnitatud düüsikarpidesse või membraanidesse koos vastava pöörleva töörestiga, mis fikseeritakse auru käigus järgmisele kettale, nimetatakse nn. turbiini aste. Vaadeldava ühesilindrilise turbiini voolutee koosneb 22 etapist, millest esimest nimetatakse reguleerivaks. Igas düüsimassiivis auruvool kiireneb ja omandab löögivaba sisenemise suuna tööterade kanalitesse. Rootori labadele auruvoolu poolt tekitatud jõud panevad kettaid ja nendega seotud võlli pöörlema. Kuna aururõhk väheneb üleminekul esimesest etapist viimaseni, suureneb auru erimaht, mis nõuab düüsi ja tööresti läbipääsuosade suurendamist ning vastavalt terade kõrguse ja keskmise läbimõõdu suurendamist. etappidest.
Rootori esiotsa külge on kinnitatud kinnitatud võlli ots, millele on paigaldatud ohutuslüliti vastulöögid (automaatse turvaseadme andurid), mis toimivad seiskamis- ja juhtventiilidele ning peatavad auru sisenemise turbiini, kui rootori pöörlemiskiirus on ületas arvestuslikuga võrreldes 10–12%.
Turbiini staator koosneb korpusest, millesse on keevitatud düüsikarbid, mis on ühendatud keevitamise teel klapikarpidega, otsatihendi hoidikud, membraanihoidikud, membraanid ise ja nende tihendid. Selle turbiini korpusel on lisaks tavapärasele horisontaalsele pistikule kaks vertikaalset pistikut, mis jagavad selle esiosaks, keskosaks ja väljalasketoruks. Kere esiosa on valatud, kere keskosa ja väljalasketoru keevitatud.
Tõmbelaager asub eesmises karteris, turbiini ja generaatori rootorite tõukelaagrid aga tagumises karteris. Eesmine karter on paigaldatud alusplaadile ja turbiini korpuse soojuspaisumisel saab seda plaati mööda vabalt liikuda. Tagumine karter on valmistatud ühes tükis turbiini väljalasketoruga, mis püsib soojuspaisumise ajal paigal tänu oma fikseerimisele põiki- ja pikivõtmete ristumiskohas, moodustades nn turbiini fikseerimispunkti ehk surnud punkti. Pöördeseade asub turbiini tagumises karteris.
Turbiin K-50-90 kasutab düüsiga aurujaotussüsteemi, s.o. auruvoolu kvantitatiivne reguleerimine. Turbiini automaatjuhtimisseade koosneb neljast juhtventiilist, nukkvõllist, mis on ühendatud hammasrattaga servomootoriga. Servomootor saab kiiruse regulaatorilt impulsi ja reguleerib klappide asendit. Nukkprofiilid on konstrueeritud nii, et juhtventiilid avanevad üksteise järel. Ventiilide järjestikune avamine või sulgemine välistab turbiini vähendatud koormuse korral täielikult avatud klappe läbiva auru drosselduse.
Kondensaator ja vaakumsüsteem.
Valdav enamus ülemaailmses energiasektoris elektrienergia tootmiseks kasutatavatest turbiinidest on kondenseeruvad. See tähendab, et töövedeliku (veeauru) paisumisprotsess jätkub kuni atmosfäärirõhust palju madalama rõhuni. Sellise laienemise tulemusena võib täiendavalt toodetud energia moodustada mitukümmend protsenti kogutoodangust.
Kondensaator on soojusvaheti, mis on ette nähtud turbiinist väljuva auru muundamiseks vedelaks (kondensaadiks). Auru kondenseerumine tekib siis, kui see puutub kokku keha pinnaga, mille temperatuur on madalam kui auru küllastustemperatuur kondensaatoris antud rõhu juures. Auru kondenseerumisega kaasneb soojuse eraldumine, mis varem kulus vedeliku aurustamisele, mis eemaldatakse jahutusaine abil. Sõltuvalt jahutuskeskkonna tüübist jagatakse kondensaatorid veeks ja õhuks. Kaasaegsed auruturbiinitehased on tavaliselt varustatud veekondensaatoritega. Õhkkondensaatorid on veekondensaatoritega võrreldes keerukama konstruktsiooniga ja praegu neid laialdaselt ei kasutata.
Auruturbiini kondensatsiooniseade koosneb kondensaatorist endast ja lisaseadmetest, mis tagavad selle töö. Jahutusvesi tarnitakse kondensaatorisse tsirkulatsioonipumba abil. Kondensaadipumpasid kasutatakse kondensaadi pumpamiseks kondensaatori alumisest osast ja selle tarnimiseks regeneratiivse toitevee küttesüsteemi. Õhuimemisseadmed on ette nähtud turbiini ja kondensaatorisse siseneva õhu eemaldamiseks koos auruga, samuti lekete kaudu. äärikühendused, otsatihendid ja muud kohad.
Lihtsaima veetüüpi pinnakondensaatori skeem on näidatud joonisel fig. 3.9.
See koosneb korpusest, mille otsaküljed on suletud kondensaatoritorudega toruplaatidega, mille otsad ulatuvad veekambritesse. Kambrid on eraldatud vaheseinaga, mis jagab kõik kondensaatoritorud kaheks osaks, moodustades nn vee "käigud" sel juhul- kaks liigutust). Vesi siseneb veekambrisse toru kaudu ja läbib vaheseina all asuvaid torusid. Pöörlemiskambris liigub vesi torude teise sektsiooni, mis asub vaheseina kohal. Selle sektsiooni torude kaudu voolab vesi vastupidises suunas, tehes teise "läbipääsu", siseneb kambrisse ja suunatakse väljalasketoru kaudu äravoolu.
Turbiinist aururuumi tulev aur kondenseerub kondensaatoritorude pinnal, mille sees voolab jahutusvesi. Auru erimahu järsu vähenemise tõttu tekib kondensaatoris madal rõhk (vaakum). Mida madalam on temperatuur ja suurem jahutusaine voolukiirus, seda sügavam on vaakum kondensaatoris. Saadud kondensaat voolab kondensaatori korpuse alumisse ossa ja seejärel kondensaadi püüdurisse.
Õhu (täpsemalt auru-õhu segu) eemaldamine kondensaatorist toimub õhu väljatõmbeseadme abil läbi toru8. Väljaimetava auru-õhu segu mahu vähendamiseks jahutatakse seda spetsiaalselt vaheseina - õhujahuti - abil eraldatud kondensaatorikambris.
Õhujahutist õhu imemiseks paigaldatakse kolmeastmeline aurujoa ejektor - peamine. Lisaks pidevalt töös olevale peaejektorile on turbiiniagregaat varustatud käivituskondensaatori ejektoriga (veejuga) ja käivitava tsirkulatsioonisüsteemi ejektoriga. Käivituskondensaatori ejektor on mõeldud vaakumi kiireks süvendamiseks turbiini käivitamisel. Käivitustsirkulatsioonisüsteemi ejektorit kasutatakse kondensaatori tsirkulatsioonisüsteemist auru-õhu segu imemiseks. Turbiinitehase kondensaator on varustatud ka kahe kondensaadikollektoriga, millest tekkivat kondensaati kondensaadipumpade abil pidevalt välja pumbatakse.
Kondensaatori üleminekutorul asuvad vastuvõtu- ja tühjendusseadmed, mille eesmärk on tagada auru väljutamine katlast kondensaatorisse turbiinist mööda minnes äkilise täiskoormuse ärajuhtimise korral või käivitusrežiimides. Tühjendatud auru voolukiirused võivad ulatuda 60%-ni turbiini auru koguvoolust. Sisselaske- ja väljalaskeseadme konstruktsioon tagab lisaks rõhu vähendamisele ka kondensaatorisse juhitava auru temperatuuri langetamise selle vastava reguleerimisega. Seda tuleb antud kondensaatori rõhul hoida 10–20 °C üle küllastustemperatuuri.
Vahepealne ülekuumenemine ja regenereerimine turbiiniseadmetes. AT soojuselektrijaam vahepealse ülekuumenemisega suunatakse peale turbiini kõrgsurvesilindris (HPC) paisutamist katlasse soojendamisele, kus selle temperatuur tõuseb peaaegu samale tasemele kui enne HPC-d. Pärast vahepealset ülekuumenemist suunatakse aur madala rõhuga silindrisse, kus see paisub kuni kondensaatoris oleva rõhuni.
Ideaalse kuumutustsükli efektiivsus koos taaskuumutusega sõltub soojendamiseks eemaldatava auru parameetritest. Auru optimaalseks temperatuuriks T 1op t, mille juures see tuleks soojendamiseks välja lasta, võib ligikaudu hinnata 1,02–1,04 toitevee temperatuurist. Aururõhuks enne uuesti kuumutamist valitakse tavaliselt 0,15-0,3 aktiivse auru rõhust. Ülesoojenduse tulemusena suureneb tsükli üldine ökonoomsus. Samal ajal tõuseb auru niiskuse vähenemise tõttu madalrõhuturbiini viimastel etappidel suhteline sisemine efektiivsus. need sammud ja järelikult ka efektiivsus suureneb. kogu turbiin. Rõhukadu Δ p pp järelsoojendusteel (aurutorustikus turbiinist katlani, ülekuumendis ja aurutorustikus katlast turbiinini) vähendab auru soojendamise kasutamise mõju ja seega mitte rohkem kui 10 % absoluutsest rõhukadust järelsoojendis on lubatud.
Turbiiniseadmete regenereerimissüsteem hõlmab kondensaatoris tekkiva kondensaadi kuumutamist auruga, mis võetakse turbiini vooluteelt. Selleks juhitakse kondensaadi põhivool läbi küttekehade, mille torusüsteemi siseneb kondensaat ja turbiini õhutustest juhitakse aur korpusesse. Põhikondensaadi soojendamiseks kasutatakse nende vahel madalsurveküttekehasid (LPH), kõrgsurveküttekehasid (HPV) ja deaeraatorit (D). Deaeraator on ette nähtud kondensaadis lahustunud ülejäänud õhu eemaldamiseks põhikondensaadist.
PTU regenereerimise idee tekkis seoses vajadusega vähendada kondensaatori soojuskadusid. Teadaolevalt on soojuskaod jahutusveega turbiini kondensaatoris otseselt võrdelised kondensaatorisse siseneva heitgaasi auru hulgaga. Aurukulu kondensaatoris saab oluliselt (30-40%) vähendada, kui võtta see turbiini astmete taha toitevee soojendamiseks pärast eelmistes etappides töö tegemist. Seda protsessi nimetatakse toitevee regeneratiivseks soojendamiseks. Regeneratiivsel tsüklil on konstantsel väljundtemperatuuril kõrgem keskmine soojuse sisendtemperatuur võrreldes tavapärase tsükliga ja seetõttu on sellel kõrgem termiline kasutegur. Tõhususe tõus regenereerimisega tsüklis on võrdeline soojusvajadusest toodetud võimsusega, s.o regenereerimissüsteemis toitevette ülekantud soojuse alusel. Regeneratiivse kuumutamise abil sai toitevee temperatuuri tõsta elava auru rõhule vastava küllastustemperatuuri lähedasele temperatuurile. See aga suurendaks oluliselt soojuskadu katla heitgaasidega. Seetõttu soovitavad auruturbiinide standardsuuruste rahvusvahelised normid valida katla sisselaskeava toitevee temperatuuri, mis on võrdne 0,65–0,75 küllastustemperatuurist, mis vastab katla rõhule. Vastavalt sellele eeldatakse auru ülekriitiliste parameetrite juures, eriti algrõhul eр0=23,5 MPa, toitevee temperatuuriks 265–275°С.
Regeneratsioonil on positiivne mõju suhtelisele sisemisele efektiivsusele. esimesed etapid, mis on tingitud suurenenud auruvoolust läbi HPC ja vastavalt terade kõrguse suurenemisele. Auru mahuline läbimine turbiini viimastest etappidest regenereerimise ajal väheneb, mis vähendab kadusid turbiini viimaste etappide väljundkiirusega.
Kaasaegsetes keskmise ja suure võimsusega auruturbiinitehastes kasutatakse nende efektiivsuse tõstmiseks laialdaselt arendatud regenereerimissüsteemi, kasutades auruotste labürinttihendeid, turbiini juhtventiili varre tihendeid jne (joonis 3.10).
Katla värske aur siseneb turbiini läbi peaaurutorustiku parameetriga mi 0 ,t 0 . Pärast turbiini voolutee paisumist rõhuni k suunatakse see kondensaatorisse. Sügava vaakumi säilitamiseks imetakse kondensaatori aururuumist välja auru-õhu segu peaejektori (EA) abil. Heitgaasi auru kondensaat voolab kondensaadikollektorisse, seejärel juhitakse kondensaadipumbad (KN) läbi ejektori jahuti (OE), tihendi imiväljaviske (OS), tihendikarbi soojenduse (SP) ja madala rõhu regeneraatori. küttekehad P1, P2 deaeraatorisse D. Deaeraator on ette nähtud kondensaadis lahustunud agressiivsete gaaside (О2 ja СО2) eemaldamiseks, mis põhjustavad metallpindade korrosiooni. Kondensaati satuvad hapnik ja vaba süsihappegaas õhu imemise tõttu turbiinitehase vaakumsüsteemi lekete ja lisaveega. Deaeraatoris eemaldatakse agressiivsed gaasid, kuumutades kondensaadi ja lisavee auruga kütteauru küllastustemperatuurini. Kaasaegsetes auruturbiinitehastes paigaldatakse 0,6–0,7 MPa kõrgsurvedeaeraatorid, mille küllastustemperatuur on 158–165°C. Kondensaatorist deaeraatorini viiva aurukondensaadi sektsioonis nimetatakse kondensaadiks ja sektsioonis deaeraatorist katlani - toiteveeks.
Deaeraatori toitevesi võetakse toitepumbaga (PN) ja juhitakse kõrge rõhu all (ülekriitiliste ja ülikriitiliste auruparameetritega seadmetel kuni 35 MPa) läbi kõrgsurvesoojendite ПЗ, П4 katlasse.
Ekstreemsetest tihendikambritest, kus rõhku hoitakse 95-97 kPa, imetakse spetsiaalse ejektoriga välja turbiini otste labürinttihendite aur ja suunatakse imiväljaviskejahutisse, mille kaudu pumbatakse põhikondensaat. Osa labürindi otste tihendite survestatud aurust suunatakse esimesse ja kolmandasse regeneratiivsesse ekstraheerimisse. Selleks, et vältida õhu imemist vaakumsüsteemi läbi turbiini otsatihendite, hoitakse igas otsatihendite eelviimases kambris kerget ülerõhku (110-120 kPa), kasutades spetsiaalset regulaatorit, mis on paigaldatud sellesse kambrisse tihendusauru juurdevoolule. deaeraatorist.
Toitetaim. Turbiiniseadme toitejaam koosneb turbiiniajamiga peatoitepumbast, käivitustoitepumbast
elektriajamiga pump ja elektriajamiga võimenduspumbad. Toitejaam on ette nähtud toitevee varustamiseks deaeraatorist kõrgsurvekuumutite kaudu katlasse. Pump käivitub, kui seade on koormatud 50–60% ja on ette nähtud töötama vahemikus 30–100%. PEN-käivitustoitepumpa käitab asünkroonne elektrimootor.
Juhul, kui paigaldises on õhumõõturid, mis mõõdavad kondensaatorist eemaldatava õhu hulka, peab vaakumsüsteemi õhutiheduse juhtimine olema konstantne ning toimuma õhumõõturi näitude jälgimise ja nende näitude võrdlemise teel. normaalväärtused, mis on selle installi jaoks aktsepteeritud. Õhu imemise kogus määratakse iga seadme jaoks sõltuvalt auru läbipääsust kondensaatorisse. Auru kondensaatorisse liikumise vähenemisega täheldatakse õhu imemise suurenemist vaakumsüsteemi. Viimast seletatakse asjaoluga, et auru turbiini läbilaskevõime vähenemisega laieneb harvendamine suuremale arvule turbiini astmetele, haarates kinni regeneratiivse süsteemi regeneratiivsed küttekehad ja aurutorustikud. Haruldamise levik toob tavaliselt kaasa õhuimemisallikate arvu suurenemise.
Praegu on turbiiniagregaatide vaakumsüsteemide õhutihedus taimedes laialdase kasutamise tõttu oluliselt suurenenud keevisliited ja kvaliteetne keevitamine.
Turbiiniagregaatide töökogemuse järgi ei ületa õhu imemine 20-25 MW võimsusega turbiiniagregaatidel tavaliselt 2-3 kg/h ja 100 MW võimsusega turbiiniagregaatidel 5-10 kg/h. ja kõrgemal nimivõimsusel ja süsteemi suurepärasel õhutihedusel. Õhuimemise kontrollimiseks mõeldud õhumõõturite puudumisel on vaja perioodiliselt, tavaliselt vähemalt kord kuus, kontrollida süsteemi õhutihedust. Kui kahtlustatakse õhutiheduse rikkumisi, võib seda kontrolli korrata.
Süsteemi õhutihedust kontrollitakse ka enne turbiiniseadme remondiks seiskamist ja pärast remonti. Turboagregaadi vaakumsüsteemi õhutiheduse kontrollimine seisneb sisuliselt vaakumi langemise kiiruse määramises täielikult välja lülitatud õhueemaldusseadmega. Katsed on näidanud, et kõikide turbiiniagregaatide puhul on vaakumi languse lineaarne sõltuvus ajast, kui õhuimemine on välja lülitatud. Seega saab suhtelise hinnangu süsteemi õhutiheduse kvaliteedile anda kondensaatoris oleva vaakumi vähenemise kiiruse järgi ajaühikus (tavaliselt 1 min).
Vaakumsüsteemi tiheduse kontrollimine on järgmine. Kui turbiini koormus on ligikaudu 50 või 75% kogukoormusest, suletakse kondensaatori ja õhueemaldusseadme vahelise õhu imemistoru ventiil. Seejärel peavad tsirkulatsiooni- ja kondensaadipumbad normaalselt töötama. Pärast õhu imemistoru sulgemist registreeritakse korrapäraste ajavahemike järel, tavaliselt iga poole minuti järel vaakummõõturi näidud.
Katse kogukestus ei ületa enamasti 5-7 minutit. Tuleb meeles pidada, et vaakumi langus õhutiheduse kontrollimisel ei tohiks olla väiksem kui 500-550 mm Hg. Art. et vältida turbiini väljalaskeosa kuumutamist. Õhutihedust peetakse heaks, kui vaakumi langemise kiirus ei ületa 1 mmHg. Art. minutis turbiinide puhul võimsusega 25 MW ja rohkem ning 3-5 mm Hg. Art. minutis - kuni 25 MW turbiinidele. Kõrge vaakumi langemise kiirus viitab ebanormaalsele õhu imemisele, mis on tingitud paigaldise vaakumsüsteemi tiheduse rikkumisest. Sellistel juhtudel tuleb hakata otsima kohti õhu imemiseks.
Õhuimemiskohtade otsimiseks võib väidetavaid lekkekohti hoolikalt kontrollida ja kontrollida küünlaleegiga või kondensaatorit veega vajutades. Õhuimemiskohtade leidmine ei ole lihtne ülesanne, mis ei nõua mitte ainult märkimisväärset aja- ja tööinvesteeringut, vaid ka teatud oskusi.
Esimene viis lekete leidmiseks on otsida kõige tõenäolisemaid kohti õhu imemiseks (äärikud, tihendid, keevisõmblused vaakumis, atmosfääriventiiliga) kontrollitakse küünlaleegiga. Leeki kõrvale suunates saate määrata õhu imemise koha. Kuid see meetod ei ole tuleohu tõttu rakendatav vesinikjahutusega turbogeneraatorite puhul.
Teine meetod on rõhukatse veega; see nõuab turbiini seiskamist ja ei anna positiivseid tulemusi juhtudel, kui turbiini korpuses või regeneratiivsoojendite aurutorudes esineb lekkeid.
Saksamaal pakuti välja meetod õhulekete leidmiseks töötavate turbiinijaamade vaakumsüsteemis halogeniidilekkedetektori abil. See meetod põhineb asjaolul, et emissioon, st positiivsete ioonide emissioon kuuma plaatina pindadelt, suureneb Mendelejevi perioodilise süsteemi VII rühma elementide halogeenide (halogeenide) juuresolekul väga järsult (fluor, kloor, broom jne). Seega, kui mõnes gaasis ilmneb isegi väike halogeenide olemasolu, muutub ioonide emissiooni mõju märgatavaks. Freoon-12 (CF 2 Cl 2 ). Freoonil ei ole mürgiseid omadusi, see on mittesüttiv, mitteplahvatusohtlik ega mõju metallidele agressiivselt.
Joonisel fig. 3-7 on kujutatud halogeniidilekkedetektori kasutamise skeemi turbiinitehase vaakumsüsteemi õhulekete asukohtade määramiseks. Halogeeni sisaldav gaas on kokkusurutud kujul silindris 1, mis on ühendatud läbi reduktori 2 painduva voolikuga 3, mille otsa on paigaldatud otsik 4. Düüsist väljuv gaasijuga suunatakse nendesse kohtadesse. mille tihedust kontrollitakse. Lekke korral siseneb gaas vaakumsüsteemi ja seejärel torujuhtmesse 5, mis ühendab kondensaatori õhu eemaldamise seadmega. Õhuimemistorustikule, kondensaatorile lähemal, on sisse ehitatud andur 6, mis on ühendatud soomustatud kaabliga 7 seadmega 8, mille elektriahelasse on lisatud mikroampermeeter, Seade on ühendatud vahelduvvooluvõrku. Mikroampermeetri osuti kõrvalekalle sõltub ioonide emissiooni intensiivsusest anduris. Viimane sõltub halogeenide olemasolust anduris.
Seega, kui halogeeni sisaldav gaas lekib ja tungib paigaldise vaakumsüsteemi, kaldub mikroampermeetri nõel paremale.
Pärast anduri sisseehitamist turboliini 5 ja seadme ühendamist vahelduvvooluvõrku soojendatakse andurit väikese vooluga 1-2 minutit. Mikroampermeetri osuti on seatud nulli. Pärast seda on seade töövalmis ja võite hakata freooni puhuma tõenäolistes õhuimemiskohtades.
Ülalkirjeldatud seadistusega tehtud katsed näitasid, et viivitusaeg (aeg hetkest, mil gaas läbi lekke tungib kuni mikroampermeetri tööle) ei ületa 3 sekundit, kui seade on seatud maksimaalsele tundlikkusele. Sellise viiteajaga on võimalik piisava täpsusega kindlaks teha ühenduse tiheduse rikkumise koht.
Kui halogeenlekkeandur on ühendatud mõne heli- või valgussignalisatsiooniseadmega, saab õhuimemiskohtade otsimisega tegeleda üks inimene. Heli- või valgussignaali ilmumisel tuleb kriidiga märkida gaasiga puhutud koht ning seda kohta hoolikalt uurides või korduvalt gaasiga puhudes on võimalik kahjustuskoht leida. Raskesti ligipääsetavates kohtades lekete leidmiseks võib kasutada halogeeni lekkedetektorit, mis on valmistatud sondi kujul. Toodame selliseid lekkeandureid kaubamärkide GTI-1 ja GTI-2 all.
Määrav näitaja usaldusväärse ja tõhus töö auruturbiinid elektrijaamades on kondensatsioonijaamade optimaalne töö. Auruturbiini agregaadi kondensatsiooniseadme põhieesmärk on turbiini heitgaaside auru kondenseerimine, mis sisaldab turbiiniseadme vaakumsüsteemis olevate lekete kaudu mittekondenseeruvate gaaside, peamiselt õhu segu. Kondensaatori aururuumis vaakumi säilitamiseks tuleb mittekondenseeruvaid gaase pidevalt eemaldada. Sel eesmärgil on Venemaa elektrijaamades enam kui 50 aastat kasutatud tavalisi ejektor-tüüpi vaakumsüsteeme.
Tänapäeva turureaalsuses on elektri- ja soojusenergia tootmise kulude vähendamise protsess tootmisettevõtete karmi turukonkurentsi tingimustes ellujäämise võtmetegur. Auru-õhu segu väljapumpamiseks mõeldud auruejektorite töö peamiseks puuduseks on kütuse põletamine auru tekitamiseks. Töötavate veejoaga ejektorite puudusteks on suur tehnilise vee tarbimine, tõstepumpade tööks kuluv elektrienergia, samuti keemiliselt soolatud vee kadu.
Meie ettevõtte poolt pakutavad vaakumsüsteemid elektrijaamade auruturbiinide kondensaatorist auru-õhu segu väljapumpamiseks koosnevad kaheastmelistest vedelikurõngaga vaakumpumpadest, millel on süsteem auru kondenseerimiseks vee sissepritsega enne pumpa sisenemist, soojusvaheti süsteemi vedelikurõnga suletud jahutuskontuuriga ning õhu ja vee eraldamise separaatoriga. Vedelikrõngas-vaakumsüsteemi tööpõhimõte põhineb jääk-aurusisaldusega mittekondenseeruvate gaaside (õhu) pumpamisel, mis surub kokku auru-õhu segu ja vabastab selle atmosfääri. Need vaakumsüsteemid on töökindlalt toiminud juba aastakümneid ning on tööstusstandardiks Euroopa riikide ja USA energiatööstuses ning viimastel aastatel on neid aktiivselt kasutusele võetud Aasia riikides nagu India, Hiina, Korea ja Jaapan jne.
Tasuvusarvutused näitavad, et seadmete maksimaalsed tasuvusmäärad on elektrijaamades, mis kasutavad otsevoolu veevõtusüsteemi reservuaaridest.
Tehnilise veevarustuse ühekordse tsükliga elektrijaamade skeem on näidatud skeemil nr 1.
Seoses olemasoleva veekasutuse probleemiga otsivad Venemaa peamised elektrit tootvad ettevõtted võimalusi veekogudest võetava vee tarbimise vähendamiseks. Selle põhjuseks on Vene Föderatsiooni valitsuse määruse N 1509 "Föderaalomandis olevate veekogude kasutamise tasumäärade ja maksemäärade I jaotise muudatuste kohta" vastuvõtmine 26. detsembril 2014. föderaalomandis olevate veeobjektide kasutamiseks”. Selle tulemusena kasvab Vene Föderatsiooni veekogude kasutamise aastane koefitsient kiiresti 15% aastas. See resolutsioon toob kaasa otsevoolusüsteemidega soojuselektrijaamade (TEP) konkurentsivõime olulise languse, kus 2013. aasta otsevooluga veevarustussüsteemidega soojuselektrijaamade veevarustuskulude keskmine osakaal 2013. aasta energiatootmise kogukuludest ulatus 3,4% -ni ja 2017. aastaks tõuseb see 8,2% -ni ja mõnes TPP-s kuni 12%.
Üheks lahenduseks veekasutustasude vähendamiseks on veejoa ejektorite asendamine vedelikurõngaspumpadel põhinevate vaakumsüsteemidega. Selliste asenduste korral on tasuvusaeg keskmiselt 3 kuni 6 aastat ja see võimaldab:
- vähendada vaakumseadme energiatarbimist ~ 7 korda;
- vaakumtehase protsessivee tarbimise vähendamiseks ~ 50 korda või rohkem;
- kõrvaldada keemiliselt magestatud vee kadu.
Lõppkokkuvõttes on vedelate rõngasvaakumsüsteemide töökulud 60-80% madalamad võrreldes ejektorsüsteemidega.
Vaakumvedeliku ringjaamadega elektrijaamade skeem on näidatud skeemil nr 2.
Teostame seadmete optimaalse valiku, tagades tasakaalu vaakumsüsteemi jõudluse ja turbiini kasuteguri vahel. Tänu laiale vaakumpumpade valikule projekteeritakse iga vaakumsüsteem individuaalselt, vastavalt kõikidele kliendi nõudmistele, tasakaalustades vaakumsüsteemi jõudlust ja turbiini efektiivsust ning võttes arvesse ka järgmisi tegureid:
- Tava- ja avariiimemisega elektrijaamade praktilised töötingimused;
- Kooskõlas välismaiste ja kodumaiste energiatööstuse standarditega;
- Praktiline Suvi ja Talvised tingimused;
- Vaakumsüsteemi peamised eelised:
- kaheastmeline vedelikurõngaga vaakumpump, mis on optimeeritud spetsiaalselt elektritootmisrakenduste jaoks;
- Optimaalne pumpamiskiirus iga turbiini võimsusega kuni 1500 MW ja rohkem;
- Mõeldud pidevaks tööks vaakumis, mis on lähedal küllastunud aururõhule;
- Usaldusväärne ja stabiilne töö erinevates režiimides, ei ole tundlik äkiliste koormuse muutuste suhtes;
- Minimaalne nõutav energiatarve
- Kondensaadi/keemia kadu puudub. demineraliseeritud vesi.
- testid vastavalt kõrgkooli standarditele;
TCH arvutamiseks ja oma aadressile edastamiseks saatke volitused või täitke meie küsimustik.
Kondensatsiooniseadme eesmärk
Tavalise turbiini generaatorikomplekti kondensatsiooniseadmel on kaks eesmärki:
1) tekitama ja hoidma turbiini väljalasketorus teatud vaakumrõhku (vaakumit);
2) muuta turbiinist väljutatud aur veeks (kondensaadiks), et juhtida vesi tagasi aurukateldesse.
Teame, et turbiinis saadud aur alates 1 kg mehaaniline energia on seda suurem, seda suurem on saadaolev soojuslang; me teame ka seda rõhu ülemise piiri suurendamine (elusauru rõhk) on suhteliselt vähem oluline kui alumise piiri (ventilatsiooni rõhk) langetamine, kuna saadaoleva soojuslanguse suurenemine algse aururõhu tõusuga on palju aeglasem kui lõpprõhu langusega. On ilmne, et auru paisutamist saab läbi viia ainult kuni rõhuni keskkonnas, kus see vabaneb (vasturõhk). Seega, mida madalam on selle keskkonna rõhk, seda suuremat soojuserinevust saab turbiin kasutada samas auru algolekus.
On täiesti selge, et tavatüüpi statsionaarsetel turbiinidel on kondensatsiooniseadmed, mis on kohandatud töötama kõrgvaakumiga. Tuleb märkida, et vaakumi piir paigaldise projekteerimisel on seatud majanduslikel kaalutlustel ja tavaliselt ei ületa see 96-97%, kuna vaakumi edasine süvendamine toob kaasa väga suured kondensaatori suurused, suure pumba võimsuse ja tohutu jahutuse. vett ja selle tulemusena ei pruugi see mitte ainult mitte vähendada, vaid isegi suurendada elektritootmise kulusid.
Vaakum, mille edasine süvendamine antud turbiinipaigaldises ei suurenda soojuserinevuse kasulikku ärakasutamist, on nn. ülim vaakum.
Maksimaalse võimsusega turbiinide projekteerimisel tuleb sageli piirata arvutuslikku vaakumi sügavust, et saada viimase astme labadele vastuvõetavad mõõtmed, mis võimaldavad auru läbida suurima mahuga.
Kondensaatorite tüübid
Mõelge sügava vaakumi, st enam-vähem täiusliku harulduse saamiseks.
Oletame, et laev 1 (joonis 1)ühendatud katlaga 2 toru koos segistiga 3 , kraana abil 4 laev suudab suhelda atmosfääriga. Pärast mõlema kraani avamist ühendame anuma katla ja atmosfääriga; Aur surub õhu anumast välja, täidab selle ja hakkab atmosfääri välja voolama. Kui mõlemad kraanid on nüüd suletud, täidetakse anum teadaoleva rõhu juures auruga; oletame, et rõhk anumas on 1 atm ja aur ei sisalda õhku ega mittekondenseeruvaid gaase.
Olles anuma ühel või teisel viisil jahutanud, saame kondenseerida peaaegu kogu selles oleva auru; tekkiv kondensaat võtab enda alla väga väikese mahu (antud rõhu korral 1/1725 anuma mahust) ja anumas tekib väga madal absoluutrõhk; Näiteks kui aur jahutatakse temperatuurini 20 ° C, on see umbes 0,024 ata. Täielikku vaakumit (see tähendab rõhu puudumist) ei saa saavutada, kuna anumasse jääb alati väike kogus kondenseerimata auru, mida vähem, seda madalam on temperatuur. Lisaks sisaldab veeaur alati teatud koguses sellega segatud õhku, mis ei kondenseeru, vaid jääb anumasse ning tekitab mingi lisarõhu, mis summeerib kondenseerumata auru rõhu.
Ühendades anumaga kaks pumpa, millest üks pumpaks välja kondensaadi ja teine kondenseerumisel aurust eralduva õhu, saaksime anumas pidevalt säilitada sügavat vaakumit, lastes auru sisse ja põhjustades selle kondenseerumist. . Kõikide süsteemide kondensaatorite töö põhineb kirjeldatud põhimõttel.
Seega on selge ekslik ettekujutus, et vaakum kondensaatoris tekib ja seda hoitakse ainult õhku eemaldavate seadmete, näiteks ejektorite abil; tegelikult on neil vaid toetav roll.
Auru jahutatakse statsionaarsetes auruelektrijaamades reeglina veega ning vesi võib auruga kokku puutuda otse või läbi soojust juhtiva seina. Selle põhjal võib olemasolevad kondensaatorisüsteemid jagada kahte põhirühma:
1) segamiskondensaatorid;
2) pindkondensaatorid.
Segamiskondensaatorid neid kasutati ainult vana konstruktsiooniga väikeste turbiinide jaoks ja isegi siis harva, mistõttu me neid üksikasjalikult ei käsitle.
Pinna kondensaator vesijahutusega, skemaatiliselt näidatud (Joonis 4), koosneb needitud või keevitatud terasest või harvemini malmist korpusest 1
, mille otstesse on paigaldatud toruplaadid 2
millesse on kinnitatud suur hulk õhukeseseinalisi torusid 3
. Trummid torulehtede ja kaante vahel 4
kondensaatorid, mida nimetatakse veekambriteks 5
, mis on sageli vaheseintega jagatud kaheks või enamaks kambriks. peal (Joonis 4) jahutusvesi juhitakse rõhu all läbi toru 6 veekambri alumisse kambrisse, läheb läbi torude teise kambrisse, pöörab suunda ja väljub, läbides torude teist osa, esimese kambri ülemisest kambrist läbi toru 7
. Sellist kondensaatorit nimetatakse kahesuunaline ja seda kasutatakse kõige sagedamini 10 000-50 000 kW võimsusega turbiinide jaoks. Väiksema võimsusega turbiinide jaoks, sageli kasutatav kolme- või neljasuunaline kondensaatorid, milles deflektorid on paigutatud nii, et vesi muudab suunda 2 või 3 korda. Suurimate turbiinide jaoks kasutatakse ühekäigulisi kondensaatoreid, milles vesi siseneb ühest otsast ja väljub teisest, läbides kõik torud 
samaaegselt.
Kondensaatori jahutuspinna moodustab torupindade kombinatsioon; heitgaasi aur siseneb kondensaatorisse ülevalt kaela kaudu 8 , ühendades selle turbiiniga, puutub kokku torude külma pinnaga ja kondenseerub. Kondensaat voolab alla ja koguneb kondensaatori põhja või spetsiaalsesse kollektorisse 9 , kust pumbatakse välja spetsiaalse (kondensaadipumbaga. Teine pump läbi toru 10 imeb kondensaatorisse sattunud õhu koos väikese koguse kondenseerimata auruga.
Seega kondensatsiooniseade (Joonis 5) koosneb järgmistest üksustest: 
- kondensaator 1 ;
- tsirkulatsioonipump 2 jahutusvee pumpamine läbi kondensaatori torude;
- kondensaadi pump 3 kondensaadi väljapumpamine kondensaatorist;
- õhupump (või ejektor) 4 , kondensaatorist õhu imemine (auru-õhu segu).
Auruturbiinid on tavaliselt varustatud pinnakondensaatoritega. Põhjus on selles, et pinnakondensaatoris ei segune kondensaat jahutusveega; Turbiinide väljatõmbeaur ei sisalda õli, nagu ka kolbmasinate heitgaas, seega sobib kondensaat ilma eelneva puhastamiseta katelde etteandmiseks. Seega ringleb pindkondensatsiooni käigus katel-turbiin-kondensaator-boiler süsteemis pidevalt sama kogus kondensaati ja ainult väike kogus, mis läheb kaotsi labürintidest ja lekete kaudu lekkivatest aurudest ning kulub katelde puhumisele ja mõne katelde hooldusele. abimehhanismid.
Pindkondensatsiooniseadme oluline eelis on see, et see eemaldab kondensaadist õhu peaaegu täielikult või teisisõnu õhutab kondensaadi, mis on väga oluline katelde ja torustike roostetamise eest.
Ringleva vee jahutamine
1 kg auru kondenseerimiseks vajavad auruturbiinitehased 40–80 kg jahutusvett, olenevalt selle temperatuurist, kondensaatori konstruktsioonist ja selles hoitava vaakumi sügavusest. Seetõttu tarbivad võimsad turbiinelektrijaamad tohutul hulgal vett: 20 000 kW võimsusega jaama puhul, mille keskmine aurutarbimine on 4,5 kg / kWh, on jahutusvee vajadus ligikaudu 4-5 tuhat m 3 / h. .
See asjaolu ei valmista suuri raskusi, kui jaama saab ehitada suure jõe, järve või mere kaldale ja selgub, et voolav veevarustus on võimalik ehk külma vett võetakse näiteks jõest, ja siis lastakse sellest siilist soe vesi ära, allavoolu.voolu.
Piirkonnajaamade asukoha määrab aga tavaliselt kütusebaasi vahetu lähedus või teenindatava ettevõtte või linna asukoht. Nendes tingimustes juhtub sageli, et jaama läheduses pole selle toimimiseks piisavat veevarustust (väike jõgi, tiik). Sellistel juhtudel on vaja kondensaatoritest väljuva vee kunstlikku jahutamist, et seda uuesti kasutada. Selleks luuakse erineva kujundusega jahutustiigid (või basseinid) ja jahutornid. Seda veevarustussüsteemi nimetatakse läbiräägitav.
Pinnakondensaatorid
Kondensaatori tööd mõjutavad tegurid
Peamised pindkondensaatori tööd määravad tegurid on selle jahutuspinna suurus, jahutusvee voolukiirus ja temperatuur. Teatud koguse teadaoleva soojussisaldusega auru kondenseerimiseks ja teatud vaakumi saamiseks on võimalik kasutada suure jahutuspinna ja väikese veekuluga kondensaatorit jahutusvee teadaoleval temperatuuril või vastupidi kondensaatorit. väikese pinnaga, kuid suur kulu vesi. Siiski tuleb märkida, et nende kahe teguri vahel puudub otsene seos ja vaakumi sügavus teatud jahutuspinnaga kondensaatoris sõltub ka paljudest muudest teguritest, nii konstruktiivsetest kui ka tööpõhistest teguritest.
Kõige olulisem disainitegur on jahutustorude asukoht. Auru tuleb tarnida kogu torude pikkuses ja olema
väikesed liikumiskiirused torukimbu alguses. Aurutee turbiini väljalaskeavast õhupumbani peaks olema võimalikult lühike, torude vaheseinte arv peaks olema minimaalne; kogu torude süsteem peaks auru läbilaskmisele võimalikult vähe vastu pidama, eriti selle algosas. Torude kimp, mis on paigutatud vastavalt (Joonis 8b), avaldab kondensaatoris auru läbipääsule vähem takistust kui vastavalt sellele asuv tala (Joonis 8a). Kondensaadi äravool ei tohi segada auru juurdevoolu kimbu.
Väga suurtes kondensaatorites on kõiki neid nõudeid raske täita; see on üks põhjusi, miks väga suurte turbiiniseadmete puhul eelistatakse sageli ühe väga suure kondensaatori asemel kasutada kahte eraldi kondensaatorit. 
Kondensaatorites olevad torud on jaotatud (Joonis 9). Ülemistest torude alumistele ridadele voolava kondensaadi hulga vähendamiseks paigaldatakse sageli spetsiaalsed tõmbelehed.
Sõltuvalt töötingimustest on pinnakondensaatori vaakumi sügavust mõjutavad tegurid järgmised:
1. Osaline õhurõhk kondensaatoris. Kondensatsiooniprotsessi käigus eraldub kondenseerunud aurust õhk. See siseneb auru koos toiteveega, kuid seguneb peamiselt turbiinitehases oleva auruga, imbudes läbi vaakumi all olevate lekkivate äärikute ja turbiini võlli tihendite. Ilmselt on õhu osarõhk kondensaatoris seda suurem, mida rohkem see kondensaatorisse siseneb.
Õhu olemasolu aurus muudab auru soojuse ülekandmise jahutusvette väga keeruliseks, mis põhjustab auru osarõhu tõusu kondensaatoris. Lisaks põhjustab õhu olemasolu kondensaatoris õhu osarõhu tõttu rõhu tõusu kondensaatoris. Näiteks kui aururõhk kondensaatoris on 0,02 atm ja õhurõhk 0,01 atm, siis kogurõhk kondensaatoris on 0,03 atm.
Kui auru ja õhu segu jahutatakse, on tekkiva kondensaadi temperatuur madalam kui kondensaatoris olev rõhk; kondensaadi temperatuur vastab auru osarõhule, mis on madalam kui auru ja õhu segu rõhk.
Heitgaasi auru rõhust leitud küllastustemperatuuri ja kondensaadi temperatuuri erinevust nimetatakse kondensaadi alajahutuseks.
Kui kondensaadi temperatuur on 25°C ja heitgaasi auru temperatuur on 35°C, siis kondensaadi allajahutus on:
35 o -25 o \u003d 10 o C
Praktikas ei sõltu kondensaadi alajahutus mitte ainult õhu olemasolust kondensaatoris, vaid sageli ka kondensaatori konstruktsioonivigadest, mis ilmnevad eriti hästi madala jahutusvee temperatuuri juures.
Kui alumised toruread asuvad kondensaatori kondensaaditasemele liiga lähedal, siis taseme mõningase tõusuga peseb kondensaat alumised torud läbi ja annab osa oma soojusest jahutusveele ära.
Kerge koormuse või väga külma jahutusvee korral võib suurem osa aurust kondenseeruda, kui see puutub kokku ülemiste kondensaatoritorudega. Seejärel jahutatakse kondensaat täiendavalt, voolates alla alumisi torusid. Lisaks võib kondensaatori alumises osas toimuda auru osarõhu langus ehk auru-õhu segu ja sellest tulenevalt ka kondensaadi jahtumine.
Kui torud on liiga lähedal, võib aururõhk kondensaatori sisselaskeava juures torusüsteemi suure aurukindluse tõttu olla palju suurem kui rõhk kondensaatori põhjas. Sel juhul toimub ka kondensaadi allajahutus võrreldes kondensaatori kaelas mõõdetud auru temperatuuriga.
Ilmselgelt vähendab kondensaadi jahutamine ringleva veega efektiivsust. paigaldamine, kuna see on seotud katlasse tagastatava soojushulga vähenemisega. Regenereerimiseta paigaldistes põhjustab kondensaadi allajahutamine 7,5 °C võrra ligikaudu 1% ülemäärast kütusekulu. Parimates kondensaatorisüsteemides, mille tihedus ja õhupumbad töötavad hästi, ei tohiks kondensaadi märgatavat allajahtumist üldse esineda.
Ringleva vee soojuskadu ei ole kondensaadi ülejahutuse ainus negatiivne tagajärg. Kondensaadi ülejahutusega kaasneb hapniku neeldumine kondensaadi poolt. Hapniku olemasolu aurus ja toitevees (kondensaadis) mõjutab metalli negatiivselt, põhjustades selle intensiivset roostetamist (korrosiooni). Iga konkreetse vee temperatuuri jaoks antud rõhul vastab teadaolev maksimaalne hapnikusisaldus, mida see võib absorbeerida.
Vaakumis hapnikusisaldus vees väheneb ja see muutub nulliks, kui kondensaadi temperatuur on võrdne küllastunud auru temperatuuriga, st kui kondensaadi allajahtumist ei toimu. Iga kondensaadi ülejahutusaste annab ligikaudu võimaliku hapnikusisalduse tõusu 0,02-0,14 mg/l võrra.
Kaasaegsete katelde puhul, mille rõhk on üle 100 atm, ei tohiks kondensaadi hapnikusisaldus pärast kondensaadipumpasid ületada 0,02 mg/l ja toitevee hapnikusisaldus 0,01 mg/l.
Kondensaadi täielikumaks õhutustamiseks on kaasaegsed kondensaatorid varustatud deaeraatoriga kondensaadikollektoritega, milles kondensaat soojendatakse auruga. Parimad kaasaegsed kondensaatorid tagavad kondensaadi hapnikusisalduse suurusjärgus 0,01 mg/l.
2. Jahutusvee kogus. Sügava vaakumi saamiseks on vaja väga märkimisväärses koguses jahutusvett.
Tarbitud vee koguse ja kondenseerunud auru suhet nimetatakse jahutussuhteks: seega kui 1 kg auru kondenseerimiseks kulub 70 kg vett, siis on jahutusaste 70.
Pindkondensaatori puhul on jahutusaste turbiini täiskoormusel tavaliselt 50-60 ja 75-80; selle edasine suurendamine ei ole tavaliselt õigustatud, kuna sel juhul süveneb vaakum ebaoluliselt ning pumpade vajalik võimsus ja sellest tulenevalt nende tööks kuluv energia suureneb oluliselt. On ilmne, et kui turbiin ei ole täielikult koormatud, suureneb jahutusaste, kui tarnitava jahutusvee kogus jääb muutumatuks sissetuleva auru vähenemise korral; see on peamiselt tingitud vaakumi paranemisest turbiinide koormuse vähendamisel.
3. Jahutusvee temperatuur. Ilmselgelt on vaakum sügavam, seda madalam on jahutusvee temperatuur ning vaakumi vahe suvel ja talvel võib olla väga suur (suvel 90-92% ja talvel 97-98%). Väga külma vee korral võib vaakumi sügavus olla nii märkimisväärne, et seda ei kasuta turbiin, mis on mõeldud auru paisutamiseks ainult teatud piirini. AT talveaeg sageli osutub otstarbekaks töötada väiksema jahutusveekuluga, vähendades töötavate tsirkulatsioonipumpade arvu.
4. Jahutusvee kiirus torudes. Soojuse ülekandmine aurust vette toimub tavaliselt seda paremini, mida suurem on selle voolukiirus torudes; kondensaatori projekteerimisel seatakse kiiruse piirang majanduslikel kaalutlustel, kuna kiiruse suurendamine eeldab pumba võimsuse suurendamist ja üle teadaolevate piiride muutub see kahjumlikuks. Lisaks kl suured kiirused vesi, on torude hävimise oht nn "joakorrosioonist". Tavaliselt võtke kiirused 1,4–2,2 m / s.
5. Kondensaatori turbode puhtus. Soojuse ülekandumine aurust jahutusvette sõltub suuresti kondensaatoritorude puhtusest nii väljast kui ka seest. Auruturbiini kondensaatorite torude välimise (auru) poole reostus on üsna haruldane nähtus ja selle mõju on suhteliselt väike, kui väljalaskeaur ei sisalda õli ega muid lisandeid; sisekülg on pidevalt reostatud ringlevast veest langeva sademe tõttu, mis tõsiselt kahjustab soojusülekannet läbi torude.
Vee filtreerimine ei saa olla usaldusväärne kaitse kondensaatori saastumise eest, hea kaitsemeede kondensaatori bioloogilise (taimse) saastumise eest on jahutusvee kloorimine. Igal juhul tuleb kondensaatoritorusid perioodiliselt puhastada. Toru puhastamise meetodeid kirjeldatakse allpool.
Kondensaatori konstantse õhutihedusega ja õhueemaldusseadmete normaalse tööga torude saastatuse astme spetsiifiline näitaja on kondensaatori ees oleva auru temperatuuri erinevuse suurenemine. väljuv jahutusvesi "termiline pea"; nende temperatuuride normaalne erinevus erinevaid tingimusi käitamine peab olema käitavale personalile teada.
Kondensaatori ühendamine turbiiniga
Pinnakondensaator paigaldatakse peaaegu alati otse turbiini alla ja see võib toetuda vedrutugedele. (Joonis 10) või poltidega vundamendi külge kinnitada.
Esimesel juhul on võimalik kondensaatori sisselasketoru jäik ühendamine poltide või turbiini väljalasketoruga keevitamise teel, kuna metalli paisumist kuumutamise ajal kompenseerivad vedrud, mis võimaldavad kondensaatoril liikuda. Vedrude pinget reguleeritakse tavaliselt nii, et turbiini väljalaskeava on tühja (ilma veeta) kondensaatori kaalust täielikult maha koormatud.
Teisel juhul on turbiini ja kondensaatori vahele vaja sisse viia vahepealne ühendusseade, mis võimaldab turbiini väljalasketoru ja kondensaatori kaela vaba laienemist ning on täiesti tihe. Sellise laiendusseadme lihtsaim tüüp on vahepealne gofreeritud toru (tavaliselt vasest), mille elastsus kompenseerib ühendatud äärikute vertikaalsed liikumised. (Joonis 11). Selliseid kompensaatoreid kasutatakse väikese võimsusega turbiinides.
Väikese võimsusega paigaldistes paigaldatakse mõnikord turbiini ja kondensaatori vahele tõmbeventiil, mis võimaldab sulgeda kondensaatori sisselasketoru ja viia turbiini tööle koos heitgaasi auru eraldumisega atmosfääri.
Pinnakondensaatori üksikasjad
Kondensaatori korpus valmistatud terasplekist elektrikeevitusega. Kondensaatori korpuse tugevust kontrollitakse siserõhul umbes 2 atm.
Enamikul juhtudel on kondensaatori korpus silindrilise kujuga. Tänapäeva suurimaid kondensaatoreid iseloomustab aga korpuse ristkülikukujuline kuju.
Kaaned ja veekambrid kaasaegsetes statsionaarsetes turbiinkondensaatorites valatakse või keevitatakse ka terast, kuid mõnikord valatakse malmi (isegi teraskestaga). Juhtudel, kui kondensaatoril on paarisarv veekäike ja seetõttu asuvad sisse- ja väljalasketorustikud ühel küljel, on sageli paigutatud ainult üks veekamber ja teisele poole vett suunavad vaheseinad tehakse otse veetorusse. kaas. Kaaned on varustatud piisava arvu luukidega, mis võimaldavad torusid kontrollida ja puhastada.
Kondensaatori torud on valmistatud külmtõmbamise teel eri klassi messingist; selle tavaline koostis on 70% punast vaske, 29% tsinki ja 1% tina (merevee puhul) või 68% punast vaske ja 32% tsinki (magevee puhul).
Väga head, aga nikkelhõbedast (70% vask, ca 30% niklit) torud on kallid, mida kasutatakse kõige kriitilisematel juhtudel mereveel töötamiseks. Erinevat tüüpi kondensaatorite torude siseläbimõõt on 14–24 mm ja harva rohkem. Toru seina paksus on tavaliselt 1,0-1,2 mm.
Torude longuse vältimiseks ja nende vibratsiooni vähendamiseks masina töötamise ajal paigaldatakse kondensaatori korpusesse 50-80 toru läbimõõduga vahedega tugivaheseinad, millesse lisaks torude avadele paigaldatakse aknad. lõigatakse külgnevate aururuumidega suhtlemiseks.
Toruplaadid valmistatud terasplekist (magevee jaoks) või valtsitud messingist (merevee jaoks); plaatide paksus sõltub nende läbimõõdust ja konstruktsioonist ning jääb vahemikku 20–35 mm. Terastorude lehtede kinnitamine kere külge toimub praegu keevitamise teel; veekambrid ühendatakse ka toruplaadiga keevitamise teel. Varasemates konstruktsioonides olid need ühendused poltidega ja nii, et veekambrit saaks ära võtta. 1 ilma plaatide ühendusi lõdvendamata 2 kehaga 3 (joonis 14). Vuukide tihendamiseks kasutati spetsiaalseid tihendeid. 4 kummist.
Toruplaatide vahele oli tavaks paigaldada pikisuunalised ankurdusühendused poltidena, mis juhiti kaugtorudesse või tahketesse torudesse, et anda kogu süsteemile jäikus ja vältida plaatide paindumist kondensaatorisse. Praegu paigaldatakse ankurühendused ainult veekambritesse; need seovad torulehed kaante külge ja vabastavad need vee jõududest.
Torud kinnitatakse torulehtedesse, laiendades torusid mõlemalt poolt. Praktika näitab, et see meetod on täiesti usaldusväärne, hoolimata torude ja kondensaatori korpuse lineaarse laienemise erinevusest.
Kahepoolne laienemine tagab torude ja plaatide vahelise ühenduse parema tiheduse, vähendab kondensaatori konstruktsiooni maksumust ning lihtsustab selle kokkupanekut ja hooldust.
Plaatides olevate torude põletamiseks kasutatakse väikest laienemist. (Joonis 19), mis koosneb koonusest (spindlist) 1 , rullid 5 ja korpus 2 . Rulli sisestamine torusse 3 , keerake spindlit nupu abil, söötes seda aeg-ajalt survehülsi keerates ettepoole 4 .
Toruplaadi aukude läbimõõt laienduseks on ligikaudu 0,5 mm suurem kui torude nimiläbimõõt. Tavaliselt lõõmutatakse torude otsad enne põletamist. On vaja tagada, et valtsimine siseneks torusse sügavusele, mis on veidi väiksem kui toruplaadi paksus.
Viimasel ajal on palju tähelepanu pööratud meetodite väljatöötamisele torude otste automaatseks keevitamiseks torulehtedeks, et täielikult välistada jahutusvee imemine, mis tekitab suuri raskusi ühekordsete katelde töös.
Atmosfääri klapp
Siserõhk kondensaatori aururuumis ei tohi mingil juhul ületada 1,2-1,5 atm, kuna ei kondensaatori korpus ega turbiini väljalasketoru ei ole ette nähtud kõrgema siserõhu jaoks. Atmosfääriklapp (5 joonisel 5) kaitseb aururuumis liigse rõhu kogunemise eest. Atmosfääriklapp paigaldatakse spetsiaalsele harule kaelast või kondensaatori korpusest.
Võimsa turbiini atmosfääriklapp on mahukas ja raske osa; ei ole välistatud ka õhu imemise võimalus selle kaudu kondensaatorisse sadula või plaadi rikke korral. Praegu loobutakse võimsates paigaldistes atmosfääriventiilidest, asendades need õhukese kihiga tihendatud turvaakendega. Lehtmetall(või paraniit), mis rebeneb (või joodetakse maha) rõhu ja temperatuuri hädaolukorra tõusu ajal ning eraldab auru väljapoole.
Uute täiskeevitatud kondensaatorite LMZ atmosfääriventiilid kasutavad kombinatsiooni paela ja puruneva tihendiga. Plaadi servad 1 (joonis 21) suletud rõngakujulise paraniittihendiga 2
0,5 mm paksune, pressitud kinnitusrõngastega 3
ja juuksenõelad 4
klapikettale ja istmele 5
. Kui rõhk kondensaatoris tõuseb, puruneb tihend ja plaat paiskub küljele. 
Kaasaegsed võimsad turbiinid ei ole mõeldud töötama heitgaasidega atmosfääri isegi lühiajaliselt ja need tuleb peatada, kui aururõhk väljalasketorus tõuseb üle 0,5-0,8 atm. Selle probleemi kõige täiuslikum lahendus on vaakumrelee (kaitse) kasutamine, mis seiskab automaatselt turbiini vaakumi hädaolukorra halvenemise korral.
Pinnakondensaatorite kujundused
Nagu nägime, on pinnakondensaatori ehitus väga lihtne; nende kondensaatorite olemasolevad konstruktsioonid erinevad peamiselt korpuse kuju, kondensaatori auruvoolu suuna, torude asukoha, jahutusvee läbipääsude arvu, osade konstruktsiooni jms poolest.
Üleminek üha kõrgemate auruparameetrite kasutamisele ning turbiinide võimsuse ja aurukatelde tootlikkuse tõus on seadnud väga kõrged nõuded kondensaadi kvaliteedile, mis peaks sisaldama ainult soolade ja hapniku jälgi. Praegu on kodumaised turboehitustehased üle läinud torukimbu nn "lindi" jaotusele, mis tagab kondensaatori minimaalse "auru" takistuse. (Joonis 23).
Torude kimp asetatakse mähisrihma kujule, millel on sügavad vabad aurukanalid, mis võimaldab vähendada auru lekkimise kiirust esimestesse toruridadesse ja lühendada drastiliselt auru-õhu segu teekonda. kimbu kaudu. Kondensaatori keskosas kogu pikkuses on vaba auru läbipääs kondensaatori alumisse ossa. Kondensaatori põhjani tungiv aur soojendab kondensaadi, mis aitab kõrvaldada selle alajahtumist.
Õhk imetakse kondensaatori mõlemalt küljelt ja õhu jahutamiseks eraldatakse spetsiaalsed torude kimbud, mis asuvad imemistsoonides.
Kondensaatori veekambrid (Joonis 23), jagatud vertikaalsete vaheseintega kaheks iseseisvaks osaks, millest igaühel on jahutusvee tarnimiseks ja tühjendamiseks oma harutorud. Seega jaguneb vesi kaheks sõltumatuks vooluks, millest igaüks saab vastavate klappide sulgemisega välja lülitada.Selliste kondensaatorite kaaned on valmistatud kahest osast, mis on hingede külge riputatud; kaane iga osa saab avada üksteisest sõltumatult.
Selliseid kondensaatoreid nimetatakse "pidevateks" kondensaatoriteks, kahevoolulisteks kondensaatoriteks või jagatud veevoolu kondensaatoriteks. Selliste kondensaatorite torusid saab puhastada ilma turbiini välja lülitamata, selle vähendatud koormusega.
Pideva kondensaatori puhastamiseks töö ajal sulgege vee juurdepääs ühele poolele, vabastage vesi selle poole torudest ja veekambritest läbi tühjendusklapi ning avage vastavad kaante pooled; siis saate torusid puhastada ükskõik millisel olemasoleval viisil ja kondensaator jätkab tööd vee ringluse tõttu teisel poolel.
Poole kondensaatori puhastamisel töötab peaaegu ainult üks osa. Puhastava detaili torusid pestakse küll auruga, kuid soojusülekanne neis on täiesti tühine. Vähendatud koormuste korral ei põhjusta see erilisi ebamugavusi, kuna vaakum halveneb veidi. Madalatel koormustel ei pruugi vaakumi sügavus poole kondensaatori väljalülitamisel isegi väheneda, kui kogu jahutusvesi suunata selle aktiivsesse poole.
Imemiskohtade määramine kaasaegses suures turbiinitehases, kus on laialt arenenud vaakumsüsteem, on väga keeruline ülesanne.
Kuni viimase ajani jaoks
Läbides lekkekohti, oli elektrijaamade personali võimekus väga piiratud. Õhu imemise kohtade määramiseks turbiini kursil oli vana meetod - kontrollida kõiki kahtlasi kohti põleva küünlaga, selle leeki kõrvale suunates. See meetod võimaldas leida suure õhuimemiskohad, kuid väiksemate lekete leidmisel see ei sobinud. Lisaks sellele vesinikjahutusega turbiiniseadmete puhul see meetod vastavalt tingimustele tuleohutus ei saanud üldse lubada.
Samuti on olemas meetodid seisatud turbiini vaakumsüsteemi lekete tuvastamiseks. Nende hulka kuuluvad hüdro- ja õhurõhu testimissüsteemid.
Hüdraulilise rõhu testimise käigus valatakse vesi kondensaatori aururuumi kuni väljalasketoru tihendite avadeni. Sel juhul peavad kõik vaakumi all olevate elementide ja sõlmede klapid olema avatud ning turbiini otsatihendid peavad olema tihendatud. Sel juhul määrab lekete kohad neist välja voolav vesi. Sisemise rõhu suurendamiseks rõhukatsetuse ajal juhitakse kompressorist turbiini ülemisse ossa õhku rõhuga 0,0196-0,0294 MPa (0,2-0,3 kgf/cm2) (nt).
Õhurõhu testimine viiakse läbi turbiini silindritesse ülerõhu all oleva õhu tarnimisega. Lekked tuvastatakse küünla leegi kõrvalekaldumise või kahtlaste alade seebise vahuga katmise järgi.
Kõik need meetodid on väga töömahukad ja loomulikult ei vasta praegusele energiaarengu tasemele, mille tulemusena on hiljuti välja töötatud uued meetodid lekete leidmiseks. Need põhinevad kõrgvaakumtehnikas kasutatavate seadmete kasutamisel. ^^-^ Kõige täiuslikum ja moodsaim viis turbiini vaakumsüsteemis lekete leidmiseks on kasutada selleks atmosfääri- ja vaakumtüüpi halogeniidlekkeandureid. Nende seadmete abil on võimalik tuvastada kõige ebaolulisem õhuimemine turbiinipaigaldise mis tahes kohtades, mis on vaakumi all.
Halogeniidide lekkedetektorite tööpõhimõte põhineb plaatina omadusel eraldada kuumalt ioone. Ioonide emissioon suureneb, kui halogeeni sisaldav gaas (freoon, süsiniktetrakloriid jne) on keskkonnas, milles kuumutatud plaatina asub.
Kui mõni lekkiv sõlme (äärik, tihend vms) puhutakse halogeeni sisaldava gaasiga ja kondensaatorist õhu imemise kohale asetatakse seadme andur, siis gaas koos õhuga , siseneb turbiini vaakumsüsteemi ja ejektor imeb selle sealt välja. Seade märgib halogeenide ilmumist väljatõmbeõhus. Signaali puudumine seadmel näitab vaakumsüsteemi testitava elemendi õhutihedust.
Freoon-12 kasutatakse tavaliselt katsegaasina. See on üsna odav, mittetoksiline, ei suhtle metallidega. Freooni puhumiseks võimalikesse imemiskohtadesse kasutatakse kätes kantavat väikest voolikuga mahutit (silindrit), millest puhutakse. Halogeniidi lekkedetektori mõõteplokk on painduva vooliku abil ühendatud atmosfääri- või vaakumtüüpi anduriga. Atmosfääritüüpi andur (GTI-3) on mõeldud kasutamiseks aurujuga ejektoritega varustatud turbiinitehastes. Sellisel juhul paigaldatakse andur õhuvoolu, mis väljub auruväljaviskest pärast külmiku viimast sektsiooni (joonis 6-16, a).
Oluliselt suuremad raskused õhuproovi saamisel on veejuga ejektoritega turbiinitehastes, kuna kondensaatorist imetud auru-õhu segu seguneb ejektori tööveega ja juhitakse tsirkulatsioonisüsteemi väljalaskekanalitesse. Sel juhul tuleb õhuproov freooni olemasolu tuvastamiseks võtta imitorust vee väljatõmbeseadmesse. Selleks kasutatakse vaakum-tüüpi andurit (halogeenlekkedetektori tüübid VAGTI-4 ja GTI-6).
Nagu on näha joonisel fig. 6-16.6 on andur 6 ja külmik 4 ühendatud paralleelselt auru-õhu segu peatorustikuga. Teatud koguse auru-õhu segu läbimine paralleelse haru kaudu toimub tänu õhulifti 5 tööle, mis loob harus vajaliku auru-õhu segu ringluse. Külmiku kasutamine auru-õhu segust auru kondenseerimiseks suurendab halogeniidide kontsentratsiooni andurit läbivas segus ja suurendab seeläbi signaali. Toome välja halogeeni lekkedetektoritega töötamise põhimeetodid.
Lekkedetektori jõudluse kontrollimiseks ja selle töörežiimi valimiseks puhutakse freoon esialgu läbi spetsiaalse kalibreerimiskambri.
otsik läbimõõduga 0,5-1,0 mm, paigaldatud turbiini vaakumsüsteemi kõige ligipääsetavamasse kohta. See testlöök võimaldab teil valida instrumendi tundlikkuse. Seejärel lülitatakse kalibreerimisdüüs välja ja seadet saab kasutada tegelike imemispunktide määramiseks. Sel juhul tuleb meeles pidada, et signaal ilmub seadmesse teatud viivitusega pärast koha puhumise algust freooniga. See viivitus võib varieeruda mõnest sekundist mitme minutini, olenevalt puhumispunkti ja anduri paigalduspunkti vahelisest kaugusest. Puhumisaeg peaks olema suurusjärgus 1-3 s. Pärast lekke tuvastamist ei tohiks järgmise seadme gaasi puhuda kohe, vaid pärast vaakumsüsteemi, mis võib kesta kuni 10 minutit. Alles pärast seda, kui seadme osuti langeb nulli, saate lekkedetektoriga edasi töötada.
Atmosfäärilise halogeeni lekkedetektori GTI-3 abil on võimalik tuvastada lekkeid vaakumis olevas põhikondensaadi torustikus. Sel juhul õhk ei sisene kondensaatorisse, vaid kantakse kondensaadivooluga kaasa õhutusseadmesse läbi kogu madalrõhu regeneratiivsüsteemi. See suurendab järsult hapnikusisaldust kondensaadis, mis põhjustab madalrõhu etteandetee korrosiooni ja korrosiooniproduktide sattumist õhutusseadmesse ja seejärel katlasse.
|
B - atmosfääri tüüpi anduriga (GTI-3): / - aurujoa ejektor; 2-õhumõõtur; 3- auru-õhu segu jahuti; lekkedetektori 4-sond (andur); 5 - lekkedetektori mõõteplokk; 6 - termomeeter; 7 - ventiil õhu vabastamiseks lisaks õhumõõturile; 8 - kondensaator; 9 - freooniga silinder; 10 - väljalasketoru, b - vaakumtüüpi anduriga (VAGTI-4): 1-kondensaator; 2 - veejoa ejektor; 3 - näärmeta klapp; 4-segu jahuti; b- õhulift; 6 - vaakumiandur; 7 - lekkedetektori mõõteplokk; 8- silinder freooniga; 9 - klapi tihedust kontrollitakse; 10 - seade freooni käivitamiseks; //-kalibreerimisotsik. |
Sel juhul on võimalike õhuimemiskohtadeks pumba ventiilide varraste tihendite tihendid, ühendusmutrid, ventiilid, manomeetrite kolmikud, äärikud
kondensaadipumpade katted jne. Nende imemiskohtade hulka kuuluvad ka lekked, mis ilmnevad kondensaadipumpade survetorustikus, kui U ^ on reservi paigutatud.
Lekkedetektoriga töötamine erineb sel juhul selle poolest, et andur on paigaldatud õhutusseadme väljalasketorule ja õhuproovide võtmine toimub täiendava külmiku kaudu.
Nagu kogemus on näidanud, võimaldab halogeniidide lekkedetektorite kasutamine õhu imemise kohtade leidmiseks säilitada turbiini vaakumsüsteemi kõrge õhutiheduse, mis on eriti oluline suurte jõuallikate puhul.
Teistest uutest õhuimemiskohtade määramise meetoditest tuleb ära märkida ultraheli meetod, mis võimaldab vaakumsüsteemi õhu imemisel leida lekkeid kõrgsageduslike helivibratsioonide olemasolul.
"Kodupraktikas prooviti kasutada seadet TUZ-5M, mis koosneb piesoelektrilisest andurist, võimendist ja kõrvaklapist. Lekkekohtade väljaselgitamiseks tuleb lekkedetektori andur viia kordamööda võimalikesse kohtadesse. Kui kõrvaklappides on leke, kostab susisevat heli, mille tugevus suureneb, kui andur läheneb imemispunktile.
Seadme eelisteks on selle väike kaal (400 g) ja kasutusmugavus.
Selle yaribori väga suur puudus on see, et see reageerib välismürale: auruavadele, auru, vee ja õhu liikumisele torude sees. Seadet ei saa kasutada ka turbiini otsatihendite töö kontrollimiseks, kuna selle pöörlev võll tekitab kasulikust signaalist intensiivsema mürafooni. Lisaks mõjutab ahela elektrilist osa generaatori ja erguti töö. Tänu sellele on eriti mugav kasutada ultraheli lekkedetektorit kondensatsiooniseadme käivitamisel ja vaakumi tekitamisel mitteergastatud generaatoriga, samuti helihäiretest eemal asuvates kohtades. Kõrvalise müra mõju vähendamiseks on soovitatav seadme anduriga ühendada spetsiaalne silindriline otsik, mis on seestpoolt heliisolatsioonimaterjaliga üle kleebitud.
Vastavalt oma tööandmetele ei saa ultraheli lekkedetektor asendada halogeniidtüüpi lekkedetektorit ja seetõttu pole see leidnud laialdast levikut. Elektrijaamad NSVL.
