4.1 Proračun uvjeta zavarivanja za ručno elektrolučno zavarivanje obloženim elektrodama i.
Određivanje načina zavarivanja obično počinje promjerom elektrode, koji se dodjeljuje ovisno o debljini listova pri zavarivanju sučeonih spojeva.
Dakle, s debljinom lima od 4-8 mm, promjer elektrode je: d e \u003d 4 mm.
U ručnom elektrolučnom zavarivanju, u skladu s GOST 5264-80, slijedeće geometrijske dimenzije pripreme rubova za zavarivanje i dimenzije zavariti, koji su prikazani u tablici 6.
Tablica 4.1 - GOST 5264-80, geometrijske dimenzije pripreme rubova za zavarivanje i zavarivanje
Izračun se vrši prema formulama:
Odredimo područje poprečni presjek nataloženi metal prema formuli:
Podatke (vidi tablicu 6) zamijenimo formulom (3) i dobijemo:
Odredite jakost struje zavarivanja.
Kod ručnog elektrolučnog zavarivanja jačina struje odabire se ovisno o promjeru elektrode i dopuštenoj gustoći struje:
,
(2)
gdje je d e promjer elektrode;
j - gustoća struje, prema za elektrode s premazom kalcijevim fluoridom i promjerom od 4 mm, gustoća struje je: j \u003d 10 - 14,5 A / mm 2.
Tada je struja jednaka:
ALI.
Izračunate vrijednosti struje razlikuju se od stvarnih, a zatim za elektrode marke TsL-11 promjera 4 mm za zavarivanje u donjem položaju prema GOST 9466-60 prihvaćamo:
Odredimo napon luka prema formuli:
,
(3)
Napon luka tijekom ručnog zavarivanja varira u relativno uskim granicama i pri projektiranju tehnoloških procesa zavarivanja odabire se na temelju preporuka certifikata za određenu marku elektroda, .
Za izračunavanje veličine deformacija zavarivanja i neke druge izračune, možda će biti potrebno uzeti u obzir toplinski učinak na metal koji se zavaruje, određen unosom topline, :
(4)
gdje je U d - napon luka, V;
η i - efektivna učinkovitost. lukovi; za metode elektrolučnog zavarivanja jednak je: η i = 0,6 ÷ 0,9;
V sv - brzina zavarivanja, koja se određuje formulom,:
(5)
gdje je α n koeficijent taloženja, g/A h; α n \u003d 11,5 g / Ah;
γ je gustoća nataloženog metala γ = 8,1 g/cm3;
F n - površina odloženog metala; F n \u003d 0,22 cm 2.
Na ovaj način: 
.
V sv \u003d 10,3 m / h.
Dakle, unos topline je jednak:
.
Odredite broj prolaza potrebnih za formiranje veze.
Prema , broj prolaza se određuje formulom:
(6)
gdje je F 1 površina poprečnog presjeka metala odloženog u jednom prolazu;
F n - površina poprečnog presjeka metala odloženog za sljedeći prolaz.
Površina poprečnog presjeka metala nanesenog u jednom prolazu određena je formulom:
(7)
gdje je d e promjer elektrode; d e = 4 mm.
Na ovaj način:
Površina poprečnog presjeka metala nanesenog tijekom sljedećeg prolaza određena je formulom:
(8)
Dakle, broj prolaza je:
.
Prihvaćamo n = 1.
Maksimalna temperatura na udaljenosti r izračunava se po formuli:
odavde dobivamo izoterme taljenja:
,
(9)
gdje je qp - linearna energija.
gdje je qe efektivna toplinska snaga izvora, W
gdje je cρ= 4,7 J/cm3 deg volumenski toplinski kapacitet.
Zamjenom vrijednosti dobivamo:
Za jedan prolaz:
Dubina prodiranja
Uzimamo dubinu prodiranja jednaku 4,6 mm.
Da bismo to učinili, određujemo područje prodiranja formulom
;
gdje je e=8mm širina šava, H=3,9mm je dubina prodiranja (na temelju tablice 17).
Područje metala zavara 
.
Izračunajte udio osnovnog metala u metalu zavara prema formuli:
gdje je Fpr područje prodiranja;
Fn je površina površine.
Tada je: γ 0 = 
.
Odredimo udaljenost od središta zavarene kupke do izoterme taljenja, koja se za čelike s niskim udjelom ugljika izračunava po formuli:
,
(10)
gdje je e = 2,718;
q p \u003d 10150 J / cm;
T pl = 1425°C;
- volumetrijski toplinski kapacitet J/cm3 deg (za austenitne čelike 
= 4,7 J/cm3 deg);
Na ovaj način:
.
Odredite dubinu prodiranja formulom:
(11).
Na ovaj način:
Tijekom ovih proračuna odabrani su načini za ručno elektrolučno zavarivanje s obloženim elektrodama, koji osiguravaju formiranje geometrije zavara u skladu s GOST 5264-80.
4.2 Za zavarivanje pod praškom.
Tablica 4.2 - C2 T-zavar za zavarivanje pod praškom.
(GOST 8713-79).
|
Uvjetno oznaka zavareni spoj |
Strukturni elementi |
e, ne više | ||||||
|
pripremljeni rubovi dijelovi za zavarivanje |
zavariti |
prev. isključeno |
prev. isključeno |
|||||
Za zavarivanje pod praškom ploča debljine 5 mm prihvaćamo promjer žice d e = 2 mm.
1) Područje odloženog metala:
F n \u003d K 2 / 2, (12)
gdje je K krak šava, mm;
F n \u003d 7 2 / 2 \u003d 24,5 mm 2 \u003d 0,245 cm 2
2) Jakost struje zavarivanja I sv:
I St \u003d π × d e / 4 × j, (13)
gdje je d e promjer elektrode, mm;
j - dopuštena gustoća struje, A / mm 2.
I St =((3.14 
2 2)/4)
150=471 A
U d \u003d 20 + 50 × 10 -3 / 
e ×I sv, (14)
U d \u003d 20 + ((50 
10 -3)/
)
471) = 36,8 V.
4) Brzina zavarivanja:
V sv \u003d (α n 
I sv) / (3600 
γ 
F N), (15)
gdje je α n - koeficijent taloženja, g / A h;
γ=8,1 je gustoća nataloženog metala, g/cm 3 .
Budući da je gubitak metala kod zavarivanja pod praškom 2-3%, tada je α n α r.
α p =6,3+((70,2 
10 -3)/(d e 1,035)) 
I St, (16)
α p =6,3+((70,2 
10 -3)/(2 1,035))
471 \u003d 22,44 g / Ah
V sv \u003d (13.46 
471)/(3600
8,1
0,25)=0,86 cm/s=30,96 m/h
5) Unos topline:
g p \u003d I St × I g × η i /V St, (17)
gdje sam sv - struja zavarivanja;
A g je napon;
V St - brzina zavarivanja;
η i =0,85 
0,95 - efektivna učinkovitost za metode potopljenog luka.
g p =(471 
36,8
0,85)/0,86=17,13 kJ/cm=4111,2 kcal/cm
6) Dubina prodiranja:
H = A 
,
(18)
gdje je A=0,0156 za zavarivanje pod praškom.
Ψ pr \u003d K 
(19-0,01
ja sv) 
,
(19)
gdje je K koeficijent prodora.
K=0,367×i 0,1925 , (20)
K=0,367×45 0,1925=0,763
Ψ pr \u003d 0,763 
(19-0,01
471)
=10,7
H=0,0156 
=0,48 cm
7) Širina role:
e=Fn/0,73 
q, (21)
e=0,245/0,73 
0,2=1,7 cm
8) Ukupna visina šava:
S=0,48+0,2=0,68 cm
9) Trenutna brzina hlađenja metala u zoni blizu zavara:
,
(23)
gdje je ω=f() bezdimenzionalni kriterij;
λ – toplinska vodljivost, W/cm* 0 S;
cρ - volumetrijski toplinski kapacitet, J / cm 3 * 0 S;
T 0 - početna temperatura proizvoda, 0 C;
T je temperatura najniže stabilnosti austenita, 0 C.
Za većinu austenitnih čelika:
λ=0,16; sρ=4,9;
T=550-600°S; T 0 \u003d 20 0 C
(24)
0 S/S
Prema preporukama za zavarivanje određenog razreda čelika, kako bi se izbjeglo savijanje, potrebno je koristiti metode i načine zavarivanja koji osiguravaju maksimalnu koncentraciju toplinske energije. Otpornost metala, koja je gotovo 5 puta veća nego kod ugljičnih čelika, uzrokuje veliko zagrijavanje žice za zavarivanje i metala elektrode, što dovodi do povećanja faktora taljenja. Imajući to na umu, kod zavarivanja se smanjuje izbočina elektrode i povećava brzina dodavanja žice. Prihvatiti 
.
Jer pri zavarivanju istosmjernom strujom obrnutog polariteta, specifična količina topline koja se oslobađa u području blizu elektrode varira unutar malih granica, a komponenta 
Vrijednost druge komponente koeficijenta taljenja može se izračunati prema jednadžbi koju je predložio B. K. Panibrattsev.
(25)
Gdje 
- doseg elektrode, cm; dÉ - promjer elektrode, cm.
Vrijednost isticanja elektrode tijekom zavarivanja pod praškom je odabrana u rasponu od 20-80 mm.
Manji promjeri elektroda odgovaraju manjim vrijednostima prepusta i obrnuto.
Odredite brzinu zavarivanja:
;
Unos topline:
;
(26)
gdje je η i =0,85 
0,95 - efektivna učinkovitost za metode potopljenog luka;
Uzmimo η i =0,9;
Trenutačna brzina hlađenja metala u zoni blizu zavara:
λ= 0,16 W/cm K - toplinska vodljivost, ;
cρ =4,9 J/cm 3 K - volumetrijski toplinski kapacitet visokolegiranih austenitnih čelika;
T 0 \u003d 20 0 S - početna temperatura proizvoda;
T \u003d 550-600 0 C - temperatura najniže stabilnosti austenita;
w je bezdimenzionalni kriterij procesa hlađenja, koji ovisi o svojstvima zavarenog metala i uvjetima zavarivanja, izražen preko bezdimenzijske vrijednosti 1/θ, određene formulom:
za ω = 0,1 at 
;
Prema preporukama, poželjno je osigurati povećana brzina hlađenje metala nakon zavarivanja kako bi se poboljšala struktura metala zavara, smanjujući stupanj segregacije legirajućih elemenata. I provesti normalizirajuće kaljenje na temperaturi od 650-700 C kako bi se spriječila međukristalna korozija i smanjile unutarnje deformacije u ZUT-u
Među parametrima koji utječu na proces zavarivanja i formiranje zavara u poluautomatskom zavarivanju su:
- vrsta i polaritet struje zavarivanja;
- promjer žice za zavarivanje;
- jakost struje zavarivanja;
- potrošnja zaštitnog plina;
- brzina dodavanja žice za zavarivanje;
- brzina zavarivanja;
Vrsta i polaritet struje
Poluautomatsko zavarivanje provodi se na istosmjernoj struji obrnutog polariteta. Izravni polaritet, unatoč visokoj stopi taljenja metala, ne koristi se. To je zbog manje stabilnog gorenja luka i intenzivnijeg prskanja. U rijetkim slučajevima koriste se varijabilni izvori napajanja.
Riža. 1. Intenzivno prskanje metala na ravnom polaritetu
Promjer žice za zavarivanje
Za mehanizirano zavarivanje proizvode se žice promjera od 0,5 do 3 mm. Ovisno o debljini odabire se potrebna debljina žice za zavarivanje zavareni dijelovi i prostorni položaj šava u prostoru. Zavarivanje žicom malog promjera karakterizira stabilnije gorenje luka i velika dubina prodiranja metala. Prskanje metala je manje intenzivno. Povećava se koeficijent taloženog metala. S povećanjem promjera žice za zavarivanje potrebno je povećati snagu struje zavarivanja i, sukladno tome, obrnuto.
Struja zavarivanja
Produktivnost procesa uvelike ovisi o jakosti struje zavarivanja kod poluautomatskog zavarivanja. Struja se postavlja ovisno o promjeru upotrijebljene žice elektrode i debljini strukture. Što je veća vrijednost struje, to je veća dubina prodiranja šava.
Jakost struje u mehaniziranim metodama zavarivanja povezana je s brzinom dodavanja žice i kontrolira se promjenom brzine dodavanja.
Napon luka
Pri izboru napona na luku vodi se postavljena jakost struje. Napon luka može se podesiti promjenom napona otvorenog kruga izvora struje.
Kod zavarivanja pri visokom naponu luka, zaštita od plina može se pogoršati i, kao rezultat, stvaranje pora. Povećanje naprezanja dovodi do povećanja prskanja i povećanja širine šava. Dubina šava se smanjuje, stoga je za mehanizirano zavarivanje potrebno odabrati ne visoke performanse napon luka.
Potrošnja zaštitnog plina
Potrošnja plina uvelike ovisi o promjeru žice za zavarivanje i struji. Kod zavarivanja na otvorenom ili na promaji, protok zaštitnog plina mora biti povećan. Kako bi poboljšali zaštitu od plina, oni također smanjuju brzinu zavarivanja ili približavaju mlaznicu gorionika metalnoj površini.
Zaštitni zasloni mogu se koristiti za držanje zaštitnog plina blizu zone zavarivanja.
Riža. 3. Zaštitni zasloni
Brzina dodavanja žice
Brzina dodavanja žice podešava se zajedno sa strujom. Ako se tijekom zavarivanja uoče kratki spojevi, potrebno je smanjiti brzinu posmaka, a ako dođe do prekida luka, povećati brzinu posmaka. Ispravno odabrana brzina dodavanja žice karakterizira stabilan proces gorenja luka.
Brzina zavarivanja
Kod poluautomatskog zavarivanja, brzinu gorionika postavlja zavarivač. Potrebno je odabrati brzinu pri kojoj se postiže visokokvalitetno oblikovanje zavarenog šava. Obično se zavaruju konstrukcije debelih stijenki velika brzina formirajući uske šavove. Pri velikim brzinama zavarivanja potrebno je osigurati da kraj žice i zavareni metal ne oksidiraju kroz izlaz iz zaštitne zone plina. Pri malim brzinama zavarivanja, širina šava se povećava zbog rasta zavarene kupke. Sposobnost stvaranja pora je povećana.
Odlazak i oslobađanje žice elektrode
Odlazak - udaljenost između kraja žice i vrha kroz koji teče struja.
Izlaz - udaljenost između kraja žice i mlaznice plamenika.
Riža. 4. Odlazak i otpuštanje elektrode
Previsok prepust oštećuje formiranje šava i stabilnost sagorijevanja zavarivački luk, metal intenzivnije prska. S kratkim prepustom, mlaznica i vrh gorionika s strujom mogu izgorjeti.
Uz veliko oslobađanje kraja žice, moguć je izlaz iz plinskog štita. Malo otpuštanje otežava vizualno promatranje procesa zavarivanja. Teže izvedivi kutni zavari.
Pravilno odabrani načini zavarivanja karakteriziraju stabilan proces zavarivanja i jednostavno paljenje luka.
Čak i početnici zavarivači znaju da tijekom zavarivački radovi koriste se različite komponente, poput žice ili. A ako je za rad stroja za zavarivanje potreban samo pristup električnoj energiji i možete raditi na neodređeno vrijeme, tada komponente imaju tendenciju da ponestane. Kako materijali ne bi završili u najneprikladnijem trenutku, njihova se količina može unaprijed izračunati. Ovo je posebno korisno za popravke, jer možete izračunati trošak zavarivanja i dati kupcu točnu cijenu.
U ovom ćemo članku detaljno objasniti kako izračunati žicu, dati primjer izračuna i govoriti o svim značajkama.
Prije izračunavanja potrošnje žice za zavarivanje, upoznajte se sa svim značajkama materijala za punjenje koji se koristi u radu. Prije svega, žica može imati različit koeficijent taloženja, što značajno utječe na konačne brojke u izračunu.
Ako koristite žicu za zavarivanje s automatskom ili opremom za zavarivanje, tada je jednostavno potreban izračun potrošnje komponenti za zavarivanje. Kod zavarivanja to nije potrebno, ali neće biti ni suvišno. Budući da se preporučuje ne prekidati Zavariti, a to se može postići tek nakon točnog izračuna količine žice. Bolje je unaprijed znati utrošak žice za zavarivanje kod zavarivanja poluautomatskim uređajem nego kasnije ispravljati pogreške.
Postoji nešto poput stope potrošnje materijala. Istodobno, u normu je uključena ne samo količina žice, već i njezino prekoračenje u slučaju pogrešaka zavarivača ili nepredviđenih okolnosti. Izračun uzima u obzir sve faze zavarivanja: od pripremnog do završnog. To se može usporediti s proračunom zgrade. Znajući potrebnu količinu, recimo, opeke, unaprijed znate koja će visina i debljina biti zidova. Razgovarajmo više o stopama potrošnje potrošnog materijala za zavarivanje.
Stope potrošnje
Na ili na zavarivanje argonom postoje vlastiti standardi potrošnje žice, koji su propisani u normativni dokumenti. Oni se ne uzimaju iz "zraka", već se izračunavaju na temelju iskustva stečenog od profesionalnih zavarivača. Svaka vrsta zavarivanja i vrsta žice ima svoje fizičke i Kemijska svojstva, što se mora uzeti u obzir pri izračunavanju, stoga je nemoguće dati točne brojke potrošnje materijala za sva zavarivanja odjednom. Međutim, postoje približne zajedničke vrijednostišto možete vidjeti u tabeli ispod. Tablica je uvodna, ne shvaćajte ove brojke ozbiljno, izračunajte sami.
Najčešće se izračunava potrošnja žice za zavarivanje po 1 metru. Ovo je vrlo zgodno, jer možete jednostavno i brzo napraviti naknadne izračune za povećanje ili smanjenje količine materijala za šav. Na internetu možete lako pronaći kalkulator za potrošnju materijala za zavarivanje, koji će pojednostaviti izračune. Ali preporučujemo da naučite kako sami izračunati količinu žice.
Kako izračunati potrošnju
Utrošak dodatnog materijala za zavarivanje ili utrošak žice tijekom zavarivanja po metru zavara izračunava se prema sljedećoj formuli:
N = G*K
Gdje "N"- ovo je željeni parametar ili, drugim riječima, stopa potrošnje žice po 1 metru, koju moramo izračunati. "G"- ovo je masa navarivanja na gotovom zavarivanju, opet duga jedan metar. ALI "DO"- ovo je faktor korekcije, koji ovisi o masi nanesenog materijala na utrošak metala koji je bio potreban za zavarivanje. Da bismo saznali vrijednost G (masa taloženja na zavarenom spoju), potrebna nam je ova formula:
G = F*y*L
Pismo F označava površinu poprečnog presjeka zavara u četvornih metara. Pismo "na" je gustoća metala od kojeg je napravljena žica.
Bilješka! Značenje "na" iznimno važno jer svaka vrsta žice može značajno varirati u težini zbog metala koji se koristi za izradu.
Značenje "L" se automatski zamjenjuje brojem 1, budući da brojimo točno 1 metar. Ako trebate izračunati više ili manje od metra, upotrijebite drugu brojku. Koristeći ove formule, možete izračunati potrošnju žice za donje zavarivanje. Za druge metode zavarivanja potrebna vam je konačna brojka "N" pomnožiti s vrijednošću "DO", različito od 1.
Značenje "DO" mijenja se prema poziciji:
- Donji položaj "DO" jednaka je broju 1
- S polu-vertikalom - 1,05
- S okomitom - 1.1
- Sa stropom - 1.2
Ako zavarivate metal pomoću poluautomatskog uređaja, uzmite u obzir karakteristike vašeg aparata za zavarivanje, promjer žice i značajke dijelova koji se koriste u radu.
Zahvaljujući ovim jednostavnim izračunima, možete lako saznati količinu žice koja je potrebna za zavarivanje dijelova u argonskom zavarivanju ili bilo kojoj drugoj vrsti zavarivanja. Razmotrite sve značajke vrste zavarivanja i žice koja se koristi kako bi izračuni bili točni.
Primjer izračuna
Da bismo bolje razumjeli princip izračuna, dat ćemo primjer. Dakle, kolika će biti potrošnja žice za punjenje tijekom zavarivanja, ako se kao metal za zavarivanje koristi obični čelik? Počnimo s izračunom težine površine, trebat će nam formula G = F*y*L .
G=0,0000055 (m2) * 7850 (kg/m3) * 1 (metar) = 0,043 kg
Nakon toga možete početi izračunavati glavnu vrijednost pomoću formule N=G*K
N = 0,043 * 1 = 0,043 kg
Imajte na umu da se zavarivanje izvodi u donjem položaju. To znači da je faktor korekcije jednak jedinici, a konačna vrijednost se ne mijenja.
Umjesto zaključka
Sada znate kako izračunati i saznati potrošnju žice za zavarivanje pri poluautomatskom zavarivanju ili bilo kojoj drugoj vrsti zavarivanja. Nemojte misliti da vam ova vještina neće biti korisna. Naprotiv, otvara vam nove mogućnosti. Podijelite ovaj sadržaj na u društvenim mrežama pomoći drugim zavarivačima početnicima. Želimo vam puno sreće u radu!
Odabrana metoda kontrole treba omogućiti otkrivanje skrivenih nedostataka (pukotine, nepropusnost i sl.) koji su vrlo opasni sa stajališta koncentracije naprezanja. Osim toga, treba ga odlikovati točnost ocjene kvalitete, jednostavnost, ekonomičnost i sigurnost.
3.2. Poluautomatsko zavarivanje i navarivanje u ugljičnom dioksidu
čvrsta žica
Kod zavarivanja u ugljičnom dioksidu koriste se sljedeće vrste pripreme rubova elemenata koji se zavaruju:
1) s debljinom lima od 1 ÷ 2 mm - I-oblika, bez zakošenih rubova, razmak u spoju je 0 ÷ 1 mm, jednostrano zavarivanje (vidi sliku 1, a);
2) s debljinom lima od 3 ÷ 12 mm - I-oblika, razmak u spoju 0 ÷ 1,5 mm, dvostrano zavarivanje (vidi sliku 1, c);
3) s debljinom lima 14÷24 mm - u obliku slova V, kut rezanja 40±50, otupljivanje rubova 2÷3 mm, razmak spojeva 0÷1,5 mm; zavarivanje s više prolaza s korijenskim zavarivanjem (vidi sliku 1, d).
Odabir promjera elektrodne žice temelji se na istim načelima kao kod odabira promjera elektrode kod ručnog elektrolučnog zavarivanja:
Debljina lima, mm | 6–24 i više |
||
promjer elektrode žica de, mm |
Zavarivanje u ugljičnom dioksidu izvodi se legiranom punom žicom, u pravilu Sv-08GS, Sv-08G2S itd.
Izračun struje zavarivanja, A, kod zavarivanja punom žicom proizvodi se prema formuli
gdje je a gustoća struje u žici elektrode, A/mm2 (kod zavarivanja u CO2
a = 110 - 180 A/mm2); DIV_ADBLOCK88">
Mehanizirane metode zavarivanja omogućuju korištenje mnogo većih gustoća struje u usporedbi s ručnim zavarivanjem. To je zbog kraće duljine izbočine elektrode.
Proces zavarivanja u ugljičnom dioksidu pri istosmjernoj struji istosmjernog polariteta karakterizira manja dubina prodiranja osnovnog metala, pri čemu je osjetno smanjena stabilnost luka i povećana sklonost metala zavara stvaranju pora. Stoga je poželjno da se zavarivanje u ugljičnom dioksidu provodi u obrnutom polaritetu.
Napon i potrošnja luka ugljični dioksid odabiru se ovisno o snazi struje zavarivanja:
Sila zavarivanja | |||||||
napon | |||||||
Potrošnja CO2 |
Kod zavarivanja pri strujama od 200–250 A, duljina luka treba biti unutar 1,5 mm (smanjuje se s povećanjem struje zavarivanja).
Vpr, m/h, izračunava se formulom
https://pandia.ru/text/78/253/images/image019_34.gif" width="27" height="32"> – koeficijent taljenja žice, g/Ah; Icv – struja zavarivanja, A;
de je promjer žice elektrode, mm; r je gustoća metalne žice (za čelik r = 7,8 g/cm3).
Za zavarivanje u ugljičnom dioksidu, vrijednost, g / Ah, može se izračunati formulom
. (3.14)
Poluautomatska brzina zavarivanja ili brzina kretanja elektrode pri polaganju zasebnog sloja (rola) višeslojnog zavara m/h određena je formulom (3.6).CO2 = 0,10 ÷ 0,15.
Tijekom navarivanja, brzina kretanja luka pri polaganju zasebnog zrna može se izračunati formulom (3.6), ako uzmemo površinu poprečnog presjeka zrna Fn(s) = 0,3÷0,7 cm2.
izračunavaju se formulama (3.7)–(3.12).
Potrošnja elektrodne žicehttps://pandia.ru/text/78/253/images/image024_21.gif" width="163 height=33" height="33">. (3,15)
3.3. Automatsko zavarivanje (navarivanje)
puna žica pod potopljenim lukom
U automatskom zavarivanju i navarivanju pod praškom najčešće se koriste sljedeće vrste pripreme rubova:
1) I-oblika (bez skošenih rubova) - koristi se za jednoprolazno i dvoprolazno zavarivanje. Kod jednoprolaznog zavarivanja najčešće se izvodi na preostaloj čeličnoj oblogi (slika 1, b) ili ručnim zavarivanjem pri spajanju listova debljine 10¸12 mm. Razmak b3 između rubova 2¸3 mm. Kod dvoprolaznog zavarivanja limova debljine 14¸60 mm, zavarivanje se izvodi duž razmaka b3 između rubova od 3¸11 mm, koji se povećava s debljinom limova koji se zavaruju;
2) U obliku slova V s kosim rubovima pod kutom od 60 ± 5 ° (slika 1, d), koristi se za listove debljine 14¸30 mm. Zavarivanje se izvodi ručnim zavarivanjem. Zatupljivanje rubova i razmak između njih 0¸3 mm;
3) X-oblika s ukošenim rubovima pod kutom od 60 ± 5 ° (slika 1, f), koristi se za listove debljine 20¸60 mm ili više.
Za zavarivanje čelika koristi se žica za zavarivanje prema GOST 2246-70 (Sv08, Sv08GA, Sv10G2, Sv08GS, Sv18KhGS, Sv08KhM, Sv08KhG2S, Sv08KhNM itd.).
Proračun struje zavarivanja proizveden prema formuli (3.12).
Gustoća struje tijekom automatskog zavarivanja pod praškom varira u prilično širokom rasponu (tablica 4). Preporuča se koristiti kod zavarivanja za dublje prodiranje visoke vrijednosti gustoću struje u žici elektrode (i https://pandia.ru/text/78/253/images/image017_37.gif "width="17" height="15 src=">50 A/mm2). odaberite tako da osigurava maksimalnu produktivnost zavarivanja (navarivanja) pri potrebnoj dubini prodiranja. U tablici 4 prikazan je utjecaj jakosti struje zavarivanja i njezine gustoće na dubinu prodiranja.
Tablica 4
Ovisnost dubine prodiranja o parametrima
način zavarivanja pod praškom
Promjer elektrode žica, mm | Dubina prodiranja, mm |
|||||
Napomena: u brojniku - jakost struje zavarivanja, A; nazivnik je gustoća struje u žici, A/mm2.
Ovisnost napona luka o jakosti struje zavarivanja (fluks AN-348A) je sljedeća:
Sila zavarivanja | ||||||
Napon luka, V |
Odabir struje zavarivanja određuje se formulom (3.4).
Odmak žice elektrode može biti u rasponu od 30÷60 mm. Njegove visoke vrijednosti odgovaraju većem promjeru žice elektrode i jakosti struje.
Brzina dodavanja žice određuje se formulom (3.13).
Omjer taljenja pune žice, g/A h, kod zavarivanja pod praškom određuje se formulama:
– za izmjeničnu struju
https://pandia.ru/text/78/253/images/image027_18.gif" width="111" height="57 src=">, g/A h (3,17)
– za DC obrnuti polaritet
https://pandia.ru/text/78/253/images/image029_18.gif" width="28" height="28"> = ar (1 - j), gdje je j koeficijent gubitka metala u otpad i prskanje , uzima se jednako 0,02¸0,03.
Stupanj fluksa odabire se ovisno o kemijskom sastavu osnovnog metala i zahtjevima za svojstva taloženog metala. Najčešće korišteni topitelji su AN-348A ili OSC-45 u kombinaciji sa žicom Sv08A.
Debljina sloja topitelja ovisi o jakosti struje zavarivanja:
Struja zavarivanja, A | |||
Debljina sloja fluksa, mm |
Težina metala zavara, vrijeme gorenja luka, vrijeme zavarivanja, potrošnja energije izračunavaju se formulama (3.7)–(3.11).
Solidna potrošnja žice određuje se formulom (3.15).
Odabir opreme - vidi dodatak. 2 i 3.
3.4. Poluautomatsko zavarivanje (navarivanje)
punjena samozaštićena žica
Za mehanizirano zavarivanje otvorenim lukom bez dodatnu zaštitu zone zavarivanja koriste posebne punjene žice. U našoj zemlji najviše se koriste žice razreda PP-AN1 i PP-AN3. Žice oba razreda imaju dobra zavarivačka i tehnološka svojstva, minimalnu toksičnost, malo prskanja metala, dobro formiranje šava i odvajanje kore troske. Koeficijent taloženja žice PP-AN1 an=12÷13 g/(A h), PP - AN3-an=13÷17 g/(A h).
Metal zavara izrađenih žicom PP-AN1 po kvaliteti odgovara metalu nanesenom elektrodama tipa E46, a žicom PP-AN3 - elektrodama tipa E50. Preporučuje se zavarivanje na istosmjernoj struji obrnutog polariteta. Načini zavarivanja samozaštitnom punjenom žicom dani su u tablici. 5. Priprema rubova za zavarivanje provodi se na isti način kao kod zavarivanja u CO2.
Tablica 5
Parametri poluautomatskog načina zavarivanja
samozaštićene punjene žice
|
zavarljiv listova, mm | Opcije načina rada |
Pri zavarivanju se koristi i izmjenična i istosmjerna struja. Istosmjerna struja ima prednost što luk gori stabilnije. Ali izmjenična struja je jeftinija, pa je njezina uporaba u zavarivanju poželjnija. Ali postoje metode zavarivanja u kojima se koristi samo istosmjerna struja. Zavarivanje u zaštitnim plinovima i podvodnim lukom izvodi se na istosmjernoj struji obrnutog polariteta. Elektrode s osnovnim premazom također zahtijevaju obrnuti polaritet istosmjerne struje, kao i tokovi za zavarivanje visokolegiranih čelika na bazi fluorita. U tim slučajevima, luk je zasićen kisikom ili fluorom, koji ima visok afinitet prema elektronu. Stoga je potrebno otkriti bit procesa koji se odvijaju u luku kada je zasićen kisikom ili fluorom i opravdati upotrebu vrste struje i polariteta. Polaritet struje utječe na dubinu prodiranja, kemijski sastavšav i kvaliteta zavareni spoj.
Način zavarivanja je skup karakteristika postupak zavarivanja, osiguravajući izradu zavarenih spojeva zadanih dimenzija, oblika i kvalitete. Za sve metode elektrolučnog zavarivanja takve karakteristike su sljedeći parametri: promjer elektrode, jakost struje zavarivanja, napon luka, brzina kretanja elektrode duž šava, vrsta struje i polaritet. Kod mehaniziranih metoda zavarivanja dodaje se još jedan parametar - brzina dodavanja žice za zavarivanje, a kod zavarivanja u zaštitnim plinovima - specifična potrošnja plina.
Parametri načina zavarivanja utječu na oblik šava, a time i na njegove dimenzije: na širinu šava - e; ojačanje šavova - q; dubina šava h.
Na oblik i dimenzije utječu ne samo glavni parametri zavarivanja, već i tehnološki čimbenici kao što su vrsta i polaritet struje, nagib elektrode i proizvoda, izbočina elektrode, strukturni oblik spoja. i veličina razmaka.
2.6.1 Metoda proračuna načina ručnog elektrolučnog zavarivanja. Površina navarivanja određena je kao zbroj površina elementarnih geometrijskih likova koji čine presjek zavara.
Slika 3
Područje navarivanja jednostranog zavara napravljenog s razmakom određeno je formulom, mm
F n \u003d 2F 1 + F 2, (13)
F n \u003d S b + 0,75 eq, (14)
gdje je S debljina dijelova, mm;
b - razmak, mm;
e - širina, mm;
q - visina pojačanja, mm.
Slika 4
 |
Površina sučeonog zavara s utorom od dva ruba i zavarivanjem korijena zavara određena je formulom, mm
F \u003d S b + (S - c) 2 tg a / 2 + 0,75eq + 0,75e 1 q 1, (15)
gdje je c količina otupljenja, mm;
e 1 - širina zavarivanja, mm;
q 1 - visina zavarivanja, mm;
a - kut rezanja, mm.
Kod zavarivanja višeprolaznih zavara potrebno je odrediti broj prolaza prema formuli, kom.
gdje je F n - površina cijele površine, mm 2;
F n1 - površina prvog prolaza, mm 2;
F ns - površina svakog sljedećeg prolaza, mm 2.
Na ručno zavarivanje višeprolazni zavari, prvi prolaz se izvodi elektrodama promjera 3-4 mm, budući da korištenje elektroda velikog promjera otežava prodiranje korijena zavara. Pri određivanju broja prolaza treba uzeti u obzir da presjek prvog prolaza ne smije biti veći od 30-35 mm 2 i može se odrediti formulom, mm 2
F n1 \u003d (6 - 8) d e, (17)
gdje je de promjer elektrode za zavarivanje korijenskog zavara, mm.
Površina površine sljedećih prolaza određena je formulom, mm 2
F ns = (8 - 12) d es, (18)
gdje je F ns područje sljedećeg prolaza, mm;
d es - promjer elektrode za zavarivanje sljedećih šavova, mm
Kod zavarivanja višeprolaznih zavara, oni imaju tendenciju zavarivanja prolaza u istim načinima, s izuzetkom prvog prolaza.
Promjer elektrode odabire se ovisno o debljini izratka koji se zavaruje. Dolje je dan približan odnos između promjera elektrode i debljine listova obratka koji se zavaruje.
Tablica 8
Izračun jakosti struje zavarivanja Iw provodi se prema promjeru elektrode i dopuštenoj gustoći struje, A
gdje je i dopuštena gustoća struje, A/mm.
Dopuštena gustoća struje ovisi o promjeru i vrsti obloge elektrode.
Tablica 9. Vrijednost dopuštene gustoće struje u elektrodi tijekom ručnog elektrolučnog zavarivanja
Napon na luku nije reguliran i prihvaća se unutar 20 ... 36 V, odnosno Ud \u003d 20 - 36, V
Brzina zavarivanja određuje se iz omjera, m/h
gdje je a n koeficijent taloženja, g/A h;
g je gustoća nataloženog metala, g/cm;
Fn - površina poprečnog presjeka nataloženog metala, mm 2
Duljina luka kod ručnog elektrolučnog zavarivanja treba biti, mm
Ld \u003d (0,5 - 1,2) d e, (21)
2.6.2 Metoda proračuna načina automatskog i poluautomatskog zavarivanja pod praškom jednostranih sučeonih spojeva bez skošenih rubova. Glavni parametri automatskog i poluautomatskog načina zavarivanja pod praškom su: struja zavarivanja, promjer i brzina dodavanja žice za zavarivanje, napon i brzina zavarivanja.
Načini zavarivanja uvijek se izračunavaju za konkretan slučaj kada je poznata vrsta spoja i debljina metala koji se zavaruje, marka žice, prašak i način zaštite zavarene kupke od zraka i drugi podaci o šavu. Stoga je prije početka proračuna potrebno utvrditi, prema GOST 8713-79 ili prema crtežu, strukturne elemente danog zavarenog spoja i, koristeći dobro poznatu metodu, odrediti područje višeprolazni zavar.
U ovom slučaju treba uzeti u obzir da maksimalni poprečni presjek jednoprolaznog zavara, napravljen automatski, ne smije biti veći od 100 mm 2. Presjek prvog prolaza višeprolaznog zavara ne smije biti veći od 40-50 mm 2 .
Kod dvostranog zavarivanja pod praškom sučeonog spoja bez kosina (slika 4) jakost struje zavarivanja određena je dubinom prodiranja - h osnovnog metala; h - u jednom prolazu je 8 - 10 mm, u prisilnim načinima rada - 12 mm, A
Iv \u003d h 1,2 / k, (22)
gdje je h 1,2 dubina prodiranja osnovnog metala tijekom dvostranog zavarivanja, bez skošenja rubova dijelova koji se zavaruju, mm;
k - koeficijent proporcionalnosti, mm / 100A, ovisno o vrsti struje i polaritetu, promjeru elektrode, stupnju toka, kreće se od 1-2.
Slika 5 Slika 6
Tablica 10 K vrijednost ovisno o uvjetima zavarivanja
| K, mm/100 A | Vrsta fluksa ili zaštitni plin | Promjer žice elektrode, mm | K, mm/100 A | ||||||
| Naizmjenična struja | D.C | Naizmjenična struja | D.C | ||||||
| Ravni polaritet | Obrnuti polaritet | Ravni polaritet | Obrnuti polaritet | ||||||
| OTsS-45 | 1,30 | 1,15 | 1,45 | AN-348 | 0,95 | 0,85 | 1,05 | ||
| 1,15 | 0,95 | 1,30 | 0,90 | ||||||
| 1,05 | 0,85 | 1,15 | |||||||
| 0,95 | 0,75 | 1,10 | |||||||
| 0,90 | |||||||||
| AN-348A | 1,25 | 1,15 | 1,40 | Ugljični dioksid | 1,2 | 2,10 | |||
| 1,10 | 0,95 | 1,25 | 1,6 | 1,75 | |||||
| 1,00 | 0,90 | 1,10 | 2,0 | 1,55 | |||||
| 3,0 | 1,45 | ||||||||
| 4,0 | 1,35 | ||||||||
| 5,0 | 1,20 |
Metal debljine preko 20 mm zavaren je u nekoliko prolaza. Kako bi se izbjegao nedostatak prodiranja tijekom zavarivanja pod praškom i kako bi se postiglo normalno formiranje šava, koriste se skošeni rubovi. Za jednoprolazni sučeoni zavar debljine ne veće od 10-12 mm, dubina prodiranja jednaka je debljini dijelova koji se zavaruju (slika 5), za dvostrano zavarivanje debljine ne veće od 20 mm (slika 6), dubina prodiranja je, mm
h 1,2 = S/2 + (2 - 3), (23)
Promjer žice za zavarivanje de uzima se ovisno o debljini zavarenog metala unutar 2-6 mm, a zatim se određuje izračunom po formuli, mm
d e = 2 , (24)
gdje je i gustoća struje, A / mm².
Dobivena vrijednost d e uzima se iz najbližeg standarda.
Gustoća struje ovisno o promjeru žice prikazana je u tablici 11
Tablica 11
Napon luka je prihvaćen unutar 32-40V.
Brzina zavarivanja određena je formulom, m/h
Vsv \u003d A / Isv, (25)
gdje A treba uzeti u granicama danim u nastavku
Tablica 12
| de, mm | A, m/h |
| 1,2 | (2 – 5) 10 3 |
| 1,6 | (5 – 8) 10 3 |
| 2,0 | (8 – 12) 10 3 |
| 3,0 | (12 – 16) 10 3 |
| 4,0 | (16 – 20) 10 3 |
| 5,0 | (20 – 25) 10 3 |
| 6,0 | (25 –30) 10 3 |
gdje je α nd koeficijent taloženja za zavarivanje pod praškom, g/Ah.
Koeficijent taloženja kod zavarivanja pod praškom određuje se formulom, g/Ah
α nd = α n + Δα n, (27)
gdje je α n koeficijent taloženja, koji ne uzima u obzir povećanje brzine taljenja žice elektrode zbog predgrijavanje odlazak elektrode strujom zavarivanja, g/Ah;
Δα n - povećanje koeficijenta taloženja zbog predgrijavanja izbočine elektrode, g/Ah, određuje se sa slike 7.
Slika 7
Kod zavarivanja na istosmjernu struju obrnutog polariteta, koeficijent taloženja određuje se formulom, g/Ah
α n = 11,6 ± 0,4 (28)
Kod zavarivanja na istosmjernoj struji izravnog polariteta ili izmjenične struje, određuje se formulom, g / A * h
α n \u003d A + B (Isv / de), (29)
gdje su A i B koeficijenti, čije su vrijednosti za tok dane u nastavku.
Tablica 12
Brzina dodavanja žice V p.p. određeno formulom, m/h
gdje je Fe površina poprečnog presjeka žice elektrode, mm².
Ili se brzina dodavanja žice može odrediti formulom, m/h
Način zavarivanja sljedećih prolaza odabire se iz uvjeta za popunjavanje utora i dobivanje površine zavara koja ima glatko sučelje s osnovnim metalom.
2.6.3 Za dvostrano zavarivanje sučeonih varova pod praškom sa zakošenim rubovima odrediti način zavarivanja prvog prolaza na jednoj i drugoj strani šava i naknadnih prolaza odvojeno.
Slika 8
Slika 9
h 1 = h 2 = , (32)
gdje je h 1, 2 - dubina prodiranja prvog prolaza na jednoj i drugoj strani šava, mm;
c - količina otupljenja, mm.
Jačina struje zavarivanja određena je dubinom prodiranja, A
Iw = h 1,2 / k, (33)
gdje je k koeficijent proporcionalnosti (mm / 100A), ovisno o vrsti struje, polaritetu, promjeru elektrode, stupnju protoka, fluktuira 1-2A (vidi tablicu 10).
Izračun preostalih parametara načina zavarivanja provodi se istim redoslijedom kao kod zavarivanja pod praškom dvostranog sučeonog spoja bez kosina prema formulama (16), (24) - (31).
Napomena: Proračun parametara zavarivanja pod praškom kutnih i T-spojeva s pripremom ruba provodi se prema postupku za proračun načina zavarivanja sučeonih spojeva s utorom (vidi točku 2.7.3).
2.6.4 Metoda proračuna načina automatskog i poluautomatskog zavarivanja pod praškom kutnih zavara bez reznih rubova:
Poznavajući dio šava, određujemo površinu površine, mm²
Fn \u003d k² / 2 + 1,05 kq, (34)
gdje je k krak šava, mm.
Slika 10
Postavili smo broj prolaza na temelju činjenice da se za prvi prolaz kod zavarivanja u "čamac" može zavariti maksimalna kraka šava 14 mm, a kod zavarivanja u donjem položaju s nagnutom elektrodom - 8 mm prema formula (16), gdje je Fns - uzet unutar 60-80 mm².
Promjer elektrode biramo, imajući u vidu da se kutni zavari s krakom od 3-4 mm mogu dobiti samo elektrodnom žicom promjera 2 mm, pri zavarivanju elektrodnom žicom promjera 4-5 mm. mm, minimalna noga je 5-6 mm. Ne smije se koristiti žica za zavarivanje promjera većeg od 5 mm, jer neće osigurati prodor korijena.
Za prihvaćeni promjer žice odabiremo gustoću struje prema dolje navedenim podacima i određujemo jakost struje zavarivanja Iw, A
Koeficijent taloženja određujemo iz prethodno danih formula (27), (28), (29), ovisno o vrsti struje i polaritetu.
Poznavajući područje navarivanja u jednom prolazu, struju zavarivanja i koeficijent navarivanja, određujemo brzinu zavarivanja, m/h
Brzina dodavanja elektrodne žice određena je formulom, m/h
gdje je F e površina poprečnog presjeka žice elektrode, mm².
Brzina dodavanja elektrodne žice može se odrediti formulom, m/h
Određujemo napon na luku - Ud, varira od 28 do 36V.
Određujemo unos topline zavarivanja - q p prema formuli, J / cm
q n1,n = 650 F n1, s, (39)
gdje je F n1, s površina poprečnog presjeka prvog ili sljedećeg prolaza, mm².
Određujemo koeficijent oblika prodiranja.
Faktor oblika proboja ne smije biti veći od 2 mm, inače se pojavljuju podrezivanja, ali u isto vrijeme ne smije biti pretjerano mali, jer su šavovi preduboki i uski, skloni stvaranju kristalizacijskih pukotina, odnosno vrućih pukotina .
Određujemo dubinu prodiranja - h prema formuli, mm
. (40)
2.6.5 Proračun načina zavarivanja u ugljičnom dioksidu, u argonu. Poznato je da su glavni parametri načina procesa mehaniziranog elektrolučnog zavarivanja sljedeći: promjer elektrodne žice je d e, njezin domet je l e, brzina dodavanja elektrodne žice je Vp.p, jakost struje je Iw, napon luka je Ud i brzina zavarivanja Vw, te specifična potrošnja CO 2 .
Poluautomatsko zavarivanje u ugljičnom dioksidu izvodi se kratkim lukom pri istosmjernoj struji obrnutog polariteta.
Udaljenost od mlaznice plamenika do proizvoda ne smije biti veća od 22 mm. Sučeoni zavari u donjem položaju zavaruju se elektrodom nagnutom od osi površine za 5-20º. Kutni spojevi zavareni su s istim nagibom u smjeru zavarivanja i nagibom preko šava pod kutom od 40-50º prema vodoravnoj ravnini, pomičući elektrodu za 1-1,15 mm od kuta do vodoravne police.
Tanak metal zavaren je bez oscilatornih kretanja, osim na mjestima s povećanim razmakom. Šavovi s nogom od 4-8 mm nanose se u jednom prolazu, pomičući elektrodu duž izdužene spirale. Korijen sučeonog zavara zavaren je naprijed-nazad, slijedećim izduženim spiralama, a sljedećima srpastim pokretima.
Žicom debljine 0,8-1,2 mm zavaruje se metal u svim položajima, a na vertikali, horizontali i stropu naponi se smanjuju na 17-18,5V, a jakost struje za 10-20%.
Čeoni zavari od metala debljine do 2 mm, a kutne noge - 5 mm i korijen sučeonih zavara velikog presjeka najbolje su zavareni odozgo prema dolje. Prilikom zavarivanja potrebno je osigurati zaštitu od ispuhivanja plina i propuštanja zraka kroz raspor. Kako bi se smanjilo prskanje, prigušnica se može spojiti serijski u krug zavarivanja.
Izračun parametara načina rada provodi se sljedećim redoslijedom:
Odredite debljinu zavarenog metala prema crtežima;
Ovisno o debljini metala za zavarivanje, odabire se promjer žice elektrode.
Tablica 13 Ovisnost promjera elektrodne žice o debljini metala koji se zavaruje
Promjer žice elektrode za automatsko zavarivanje može biti u rasponu od 0,7-3,0 mm i više, a za poluautomatsko zavarivanje - u rasponu od 0,8-2,0 mm.
Odlazak elektrode određuje se formulom, mm
l e = 10d e, (41)
Izračunajte jakost struje zavarivanja prema formuli A
Iv \u003d I F e, (42)
gdje je i gustoća struje, A / mm² (raspon gustoće struje zavarivanja je od 100 do 200A / mm²), optimalna vrijednost je 100-140A / mm²;
F e - površina poprečnog presjeka žice elektrode, mm².
Velika vrijednost gustoće struje odgovara manjim promjerima žice elektrode.
Stabilno gorenje luka pri zavarivanju potrošnim elektrodama u ugljičnom dioksidu postiže se pri gustoći struje većoj od 100A / mm². Budući da se određivanje glavnog parametra načina zavarivanja temelji na interpolaciji širokog raspona preporučenih gustoća struje, tada se Iw mora specificirati prema tablici 14.
Tablica 14 Rasponi struja zavarivanja glavnih procesa zavarivanja u CO 2 žicom Sv-08G2S
| Postupak zavarivanja | Promjer žice elektrode, mm | ||||||||||
| 0,5 | 0,8 | 1,0 | 1,2 | ||||||||
| IDS k.z. | 30-120 | 50-120 | 71-240 | 85-260 | |||||||
| KR bez kratkog spoja | 100-250 | 150-300 | 160-450 | 190-550 | |||||||
| KR s kratkim spojem | 30-150 | 50-180 | 75-260 | 65-290 | |||||||
| Postupak zavarivanja | Promjer žice elektrode, mm | ||||||||||
| 1,4 | 1,6 | 2,0 | |||||||||
| IDS k.z. | 90-280 | 110-290 | 120-300 | ||||||||
| Nastavak tablice 14 | |||||||||||
| Postupak zavarivanja | Promjer žice elektrode, mm | ||||||||||
| 1,4 | 1,6 | 2,0 | |||||||||
| KR bez kratkog spoja | 90-320 | 110-380 | 150-400 | 220-500 | 250-600 | ||||||
| KR s kratkim spojem | 200-650 | 210-800 | 220-1200 | 250-2000 | 270-2500 | ||||||
Napomena: IDS k.z. - impuls s čestim prisilnim kratkim spojevima; KR bez kratkog spoja – veliki pad bez kratkih spojeva; KR s kratkim spojem - veliki pad s kratkim spojevima.
Kod zavarivanja u CO 2 žicom Sv-08G2S uglavnom se koristi postupak s čestim prisilnim kratkim spojevima i postupak s prijenosom krupnih kapljica (tablica 12). Kod zavarivanja punjenom žicom koristi se postupak s kontinuiranim gorenjem luka, a kod zavarivanja vezanom žicom mlazni postupak. Proces s čestim kratkim prisilnim spojevima dobiva se kod zavarivanja u CO 2 žicama promjera 0,5-1,4 mm programiranjem struje zavarivanja, što osigurava promjenu brzine taljenja elektrode i tlaka luka.
Proces s prijenosom velikih kapljica promatra se pri zavarivanju žicama promjera 0,5-1,5 mm pri povišenim naponima, a promjerima većim od 1,6 - u cijelom rasponu načina zavarivanja silicij-manganskim žicama (vidi tablicu 13). Kod niskih napona proces se odvija s kratkim spojevima, a kod visokih bez njih.
Prilikom provjere načina dizajna i njihovog uvođenja u proizvodnju, mora se imati na umu da je stabilan proces zavarivanja s dobrim Tehničke specifikacije može se dobiti samo u određenom rasponu jakosti struje, što ovisi o promjeru i sastavu elektrode te vrsti zaštitnog plina (vidi tablicu 13).
Regulira jakost struje promjenom brzine dodavanja elektrodne žice. Jačina struje određuje dubinu prodiranja i produktivnost procesa. Stoga je cijeli izračun načina rada približan iu praksi zahtijeva pojašnjenje.
Brzina dodavanja elektrodne žice određena je formulom, m/h
gdje je Vp.p – brzina dodavanja žice, m/h;
α r je koeficijent taljenja elektrodne žice, g/Ah;
Iw - struja zavarivanja, A;
de je promjer žice elektrode, mm;
γ je gustoća metala elektrodne žice g/cm³ (γ=0,0078g/mm³).
Koeficijent taljenja određuje se formulom, g/Ah
α p \u003d 3,6 10 -1, (44)
Brzina zavarivanja određena je formulom, m/h
, (46)
gdje je Vw – brzina zavarivanja, m/h;
α n – koeficijent taloženja, g/Ah;
Iw - struja zavarivanja, A;
Fn - površina poprečnog presjeka, mm²;
γ je gustoća nataloženog metala, g/cm³;
0,9 je koeficijent koji uzima u obzir gubitke zbog otpada i prskanja.
Koeficijent navarivanja, g/Ah, određuje se formulom, g/Ah
α n \u003d α r (1 - ψ / 100), (47)
gdje je ψ gubitak metala elektrode zbog oksidacije, isparavanja i prskanja, % (ψ = 7-15%, obično se uzima ψ = 10%). Gubici metala elektrode rastu s povećanjem napona luka.
Napon luka se uzima u rasponu od 16-34V. Velike vrijednosti odgovaraju većoj struji. Napon se može odrediti iz grafikona (vidi sliku 11).
Slika 11
Napon luka je unaprijed odabran i može se postaviti prilikom postavljanja, na primjer, napona otvorenog kruga izvora struje. Parametri načina zavarivanja u okruženju ugljičnog dioksida uključuju specifičnu potrošnju plina - q g, koja ovisi o položaju šava u prostoru, brzini zavarivanja, vrsti spoja i debljini metala koji se zavaruje. Parametri načina zavarivanja sažeti su u tablici 15
Tablica 15
Slične informacije.
